Содержание

Отзывы стеклопластиковая арматура производства ПЗК

Если Вы хотите добавить свой отзыв о нашей продукции или работы менеджеров, то можете отправить электронное письмо, приложив свое фото и текст отзыва, на емаил [email protected]

Матвей, г.Владимир

Стеклопластиковая арматура была мной использована для гибкой связки между несущей стенкой – это керамоблок и фасадной стеной (кирпич облицовочный). Присутствует воздушный забор и минеральная вата между двумя стенками. Так как стеклопластик имеет низкие показатели теплопроводности, можно избежать появления мостиков холода. Поэтому я и выбрал стекловолокно!

Михаил Виноградов, г.Семенов

Долго раздумывал, какой материал выбрать для заливки фундамента: металл обходится дорого, но есть еще другой вариант – стеклопластиковая арматура, с которой не приходилось иметь дело. Судя по отзывам, решился её использовать. Без проблем материал вместился в мой автомобиль. А это 2 км! Еще удалось сэкономить на цене.
Готовый фундамент получился крепким и надежным. Нет сомнений, что он простоит не один десяток лет.

Виталий Орлов

Когда понадобилось залить бассейн и фундамент под забор, выбор пал на арматуру стеклопластиковую. Много о ней слышал положительного и сам вот применил на деле. Порадовала стоимость, простота доставки, а также при необходимости, всегда можно выполнить нарезку арматуры необходимого размера. Заметил, что уже и соседи не оказались в стороне и заказали себе стеклопластиковый материал.

Евгений

Существует много сомнений по поводу использования стеклопластиковой арматуры. Однако мне, как человеку, который имеет большой опыт в строительном деле, хочется высказаться. Появление стекловолокна облегчило работы по заливке бетона, фундамента, армирования. Длина здесь ни чем не ограничивается, материал легкий, не подвергается коррозии. Для соединения используют пластиковые хомуты. В целом по затратам вы оказываетесь в плюсе.

Владимир Фомин

На прошлой неделе потребовалось залить пол. Для этого выбрал стеклопластиковую арматуру. Результат не заставил долго ждать: все качественно, просто и менее затратно. Материал удобно перевозить, хранить, даже не требуется проводить сварочные работы, а при необходимости арматура легко поддается резке. Преимуществ достаточно много. Особенно надо отметить, высокую надежность и прочность, в процессе заливки бетона.

Дмитрий Глушенков, г.Павлово

Вместе с другом занялись строительством фундамента для загородного домика. В качестве основного материала выбрали стеклопластиковую арматуру, так как удивили отличные характеристики высокой прочности, антикоррозионные свойства и низкая теплопроводность. Вес этого материала меньше, чем металлической арматуры. Все рабочие процессы по установке прошли быстро, трудностей не возникло.

Павел Кузьмин, г.Ижевск

Вот недавно решился построить себе домик на загородном дачном участке. Выбрал такой композитный материал, как стеклопластиковая арматура. Заливал стяжку, пол на первом этаже. Понравилось все – и качество, и доступная цена. Все работы прошли быстро и легко. К тому же, если рассмотреть затраты на доставку, разгрузку, по стоимости материал обошелся в два раза дешевле, чем сталь.

Максим Броскин, Г.Н.Новгород

Хочу отметить несомненные преимущества стеклопластиковой арматуры, в которых я убедился на личном опыте. Строил летнюю дачу. Сначала подумал, что арматура окажется хрупкой, но она прекрасно гнется, и не будет ломаться в случае падения. Легкий материал – это значительный плюс. Для резки можете использовать обыкновенную болгарку, чтобы получить отрез необходимого размера. Выбор только в пользу стеклопластика.

Степан, г.Орехово-Зуево

Выполнение армирования с помощью стеклопластика — относительно новый вид строительной технологии. Поэтому у меня были некоторые сомнения по поводу прочности материала. Но позже удалось выяснить, что люди давно используют арматуру стеклопластиковую и ни о чем не жалеют. Если вы планируете построить дом в агрессивных и жестких условиях, смело выбирайте стекловолокно, которое поможет сэкономить деньги и получить стойкий, крепкий фундамент.

Роман Гончаров, г.Казань

Рассмотрев все плюсы стеклопластика, я сделал выбор в пользу него. Если металлическая арматура в длину 12 метров и больше не размотаешь, то со стеклопластиковой мне удалось размотать на необходимую длину куда больше. Процесс вязания не составляет трудностей, воспользовался специальными хомутами-стяжками, а когда их не хватило, то взял завалявшеюся проволоку и крепко связал арматуру.

Артем Калинин, г.Бор

Как-то раз я заливал фундамент для своей летней постройки и использовал пластиковую арматуру. Размер домика – 9,5 на 6 метров. Работа выполнялась весной, толщина бетона составляла 30 см, высота – 1 метр. Вязка арматуры происходила в 4 ряда по 2 штуки на один. Прошло уже 4 года и дом стоит на месте. Стеклопластик 8 мм без проблем заменит металл 12 мм. А также такая арматура в 10 раз легче, чем металлическая.

Петр, г.Уфа

Менее одного месяца назад мне необходимо было залить ленточный фундамент бани. Воспользовался стеклопластиковой арматурой толщиной 8 мм. По всему периметру быстро и надежно забил вертикальные стойки. Использовал пластиковые хомуты. Форма держалась превосходно, трамбовочные работы выполнил успешно. Теперь советую этот материал всем остальным загородным застройщикам.

Валентина Олеговна, г.Орел

Хочу оставить свой отзыв по поводу использования арматуры стеклопластиковой. Если ранее этот материал обходился намного дороже всех остальных, то сегодня можно смело его приобретать. Тем более, здесь намного больше преимуществ, в отличие от железа. Металл постоянно дорожает. Поэтому не нужно долго думать, чтобы сделать правильный выбор в пользу стекловолокна.

Александр Титов, г.Гороховец

Когда возник вопрос о выборе материала при заливке фундамента под дом, я отдал предпочтение именно стеклопластиковой арматуре. В основание положил монолитную плиту, периметр – ленточный. Вся арматура вязалась с использованием пластиковых хомутов. Даже отпала необходимость в сварочных работах. А это значительная экономия времени и средств, что, несомненно, порадовало.

Антон Ким, г.Москва

Давно слышал много положительных характеристик о стеклопластиковой арматуре, и решился её использовать в фундаментной плите, а также стенах подвала. По стоимости можно хорошо сэкономить. В перекрытии воспользовался уже стальной арматурой, а вот в газобетонные стены буду класть стеклопластиковый материал, которым очень удобно пользоваться. Тем более отходов практически не остается.

Стеклопластиковая арматура — Центр Фасада и Кровли

Одним из самых современных строительных решений, пользующихся растущей популярностью среди потребителей, можно назвать использование стеклопластиковой композитной арматуры.

Композитная арматура, отзывы о которой свидетельствуют о ее качестве, является уникальным по своим эксплуатационным свойствам материалом.

Изготавливаемая сегодня стеклопластиковая композитная арматура представляет собой стержни особенной прочности, диаметр которых может варьироваться от четырех до двадцати миллиметров, обладающие ребристой поверхностью профиля, расположенной в виде спирали.

Неметаллическая композитная арматура является актуальным и экологически безопасным материалом.

Арматура композитная – преимущества и недостатки

Неметаллическая композитная арматура изготавливается из специального стекловолокна и базальтовых волокон. Производство композитной арматуры позволяет создавать материал, обладающий следующими преимуществами:
— устойчивостью к процессам коррозии;
— долгим сроком эксплуатации в любых, даже сложных условиях.

Кроме того, полимерная арматура обладает достаточной прочностью при сниженной по сравнению с металлической арматурой плотностью.

Также стоит отметить, что она сохраняет свои физико-эксплуатационные характеристики даже при низком температурном режиме. Потребитель, решивший купить стеклопластиковую арматуру в Москве, обязательно отметит и высокую устойчивость материала к химическим воздействиям.

Таким образом, композитная арматура, цена которой вполне доступна, является современным и многофункциональным материалом, несущим эффективность и качество.

Безусловно, всем, кто использует композитную арматуру, стоит знать и о некоторых недостатках этого материала. Этот вид арматуры достаточно легко изгибается, требует дополнительных мер по теплозащите, а также не может быть сварена с помощью электросварки. К ее недостаткам относят и невозможность придания ей нужного изгиба на площадке стройки – требуемая форма конструкции должна быть определена еще на стадии проектирования арматуры.

Арматура композитная полимерная – область применения

  1. Строительство дорог и ограждений
  2. Армирование фундаментов  складов,  коттеджей, жилых домов, торговых центров,  складов, производственных помещений
  3. Армирования ЖБИ конструкций, дорожных плит, свай, ригелей, ограждающих конструкций, сендвич-панелей, бордюрного камня
  4. В производстве полов  торговых центров, производственных зданий, складов.
  5. Строительство  гидротехнических сооружений, полос берегоукрепления, причалов, дамб, плотин
  6. Агропромышленное строительство
  7. Для улучшения теплотехнических характеристик стен,  трехслойных стеновых панелей, в качестве гибких связей, в слоистой кладке кирпичных зданий, в качестве дюбелей для крепления наружной теплоизоляции стен зданий, в качестве сеток и стержней в конструкциях, включающих несущий слой, облицованный слой и слой жестокого утеплителя
  8. В несущих конструкциях бассейнов
  9. Канализация, мелиорация и водоотведение
  10. Элементы инфраструктуры химических производств
  11. Изделия из бетонов с преднапряженным и ненапряженным армированием -светительные опоры, опоры ЛЭП, изолирующие траверсы ЛЭП, дорожные и тротуарные плиты, заборные плиты, поребрики, столбики и опоры, железнодорожные шпалы, фасонные изделия для коллекторов, теплоцентрали, кабельные каналы, коммунальные системы
  12. Сетка применяется  в качестве стяжки и для полов.

Применение композитной стеклопластиковой арматуры увеличивает срок службы конструкций в 2-3 раза по сравнению с применением металлической арматуры, особенно при воздействии на них агрессивных сред, в том числе содержащих хлористые соли, щелочи и кислоты

Свяжитесь с нашими консультантами, чтобы приобрести стеклопластиковую арматуру на выгодных условиях.

на чем держится бетон — Реальное время

Какая бывает арматура

Без арматурного каркаса невозможна ни одна монолитная бетонная конструкция. Прочность, устойчивость к деформациям — все это обеспечивается именно арматурным каркасом. За много десятилетий все привыкли к тому, что арматура — это металлические прутья или проволока. Не так давно на рынке появилась композитная арматура — стеклопластиковая или стеклобазальтовая, под нее даже разработан свой собственный свод правил — СП 295.1325800. 2018 «Конструкции бетонные армированные полимерной композитной арматурой». Разбираемся, в чем различия между этими двумя типами арматуры и в чем заключаются некоторые секреты обустройства металлического арматурного каркаса.

Как работает арматура

Монолитный бетон — и прочный, и долговечный, и универсальный материал. Но у него есть один большой изъян — он хрупкий. Именно поэтому, чтобы придать всей монолитной конструкции устойчивость к деформациям и разрушению, бетон укрепляется своеобразным «скелетом» — арматурным каркасом. Именно арматура удерживает общую конструкцию: например, стальной прут на растяжение прочнее бетона в две сотни раз — и после заливки и застывания вся масса приобретает единые свойства.

Так что, если мы хотим получить прочный бетонный монолит, нужно, чтобы внутри него обязательно был каркас из арматуры. Это касается подавляющего большинства случаев: и для фундамента, и в перекрытиях, и в лестницах, и в других монолитных конструкциях.

Арматурный каркас бывает плоским (горизонтальный или вертикальный) или пространственным. Выбирается способ монтажа в зависимости от того, какую работу должна выполнять конструкция.

Фото: sdelai-lestnicu.ru

Два типа арматуры

Металлическая арматура — это стальной прокат, длинные пруты разного сечения (от 6 до 40 мм). Пруты эти бывают гладкими или ребристыми. Гладкий профиль (класс А1) используют, чтобы делать конструкционные перемычки. Ребристый обеспечивает более серьезное сцепление с бетоном, поэтому из него собирают несущий каркас для ленточных и плитных фундаментов. Разумеется, ребристый профиль дороже. Чтобы строить дома, в качестве рабочей арматуры используют арматуру классов А300 и А400. Металлическая арматура может быть сварена в сетчатый каркас, но этого делать не рекомендуется: прут станет хрупким из-за перегрева. Лучше вязать ее специальной проволокой или пластиковыми хомутами.

Композитная арматура была придумана около сорока лет назад. Она чаще всего бывает стеклопластиковая, но иногда бывает и стеклобазальтовая (сделанная из расплава горной породы и выскопрочного полимерного волокна). Профиль композитной арматуры чаще всего ребристый, сечение может быть от 4 до 20 мм. Такой каркас связывается проволокой или пластиковыми хомутами.

К достоинствам стеклопластиковой арматуры причисляют:

  • повышенную прочность;
  • устойчивость к коррозии;
  • удобство в транспортировке и монтаже.

Пластиковая арматура никогда не заржавеет — а значит, не нужно пытаться во что бы то ни стало выдерживать защитный слой бетона. Она прочная — бетонная конструкция будет хорошо удерживать форму десятилетиями.

Фото: stpulscen.ru

Зато есть у «новичка» и серьезный недостаток — у стеклопластиковой арматуры модуль упругости примерно втрое меньше, чем у стальной. Иными словами, при пиковой нагрузке по упругости стальная арматура растянется, а стеклопластиковая — порвется, то есть плита перекрытия просто рухнет моментально. Так что многие профессионалы рынка не советуют использовать такую арматуру в фундаментах, особенно в ленточных и плитных.

И еще одна проблема стеклопластиковой арматуры — она не очень выгодна, армирование стальными прутьями выходит дешевле, даже с учетом сильного подорожания металла в строительстве за последнее время. Так что многие эксперты сомневаются в целесообразности использования подобных каркасов в частном домостроении.

Секреты армирования бетона

Прежде чем делать арматурный каркас, нужно все хорошо рассчитать: в зависимости от нагрузки, от типа грунта и уровня его промерзания. Есть умельцы, которые умеют рассчитать параметры «скелета» бетонной конструкции самостоятельно. Но если вы никогда этого не делали — лучше оставить эту работу специалистам. Но есть и общие правила, о которых было бы не лишне знать каждому начинающему домовладельцу.

  • Продольные стрежни в рабочем поясе должны быть одного диаметра. Но если пруты разные и это объясняется конкретными причинами — то в нижнем поясе должны быть прутья большего диаметра.
  • Шаг между прутами в продольном поясе должен быть не больше 40 см.
  • А между поперечинами и вертикальными элементами каркаса — от 30 до 80 см.
Фото: armaturniy.ru
  • Диаметр арматуры может быть 10 мм, если длина сторон фундамента больше трех метров. Если больше — продольные пруты не должны быть меньше 12 мм в диаметре.
  • Один из главных нюансов технологии изготовления железобетонных изделий — соблюдение толщины защитного слоя бетона. Иными словами, нельзя заливать арматуру так, чтобы кончики прутьев выглядывали наружу. Бетон защитит каркас от коррозии, но только если защитный слой будет достаточной толщины. В противном случае мы увидим такой знакомый нам пейзаж с кусками бетона, осыпающимися с проржавевшего каркаса. Минимальный защитный слой — 1 см, но это, повторимся, самый минимум. Если диаметр прута арматуры больше, то минимальный защитный слой нужно будет увеличить до этого значения.

Людмила Губаева

Недвижимость Татарстан

Обзор теорий армирования полимерных композитов

  • HM Smallwood, J. Appl. физ. 15 (1944) 758.

    Google ученый

  • TC Hansen, J. Amer. Конц.Инст. 62 (1965) 193.

    Google ученый

  • З. Хашина, Бюл. Рез. Граф. Израиль (1955) 46.

    Google ученый

  • М. Муни, J. Colloid Sci. 6 (1951) 162.

    Google ученый

  • Ю. Г. Броднян, Пер. соц.Реология 3 (1959) 61.

    Google ученый

  • Э. Х. Кернер, Proc. физ. соц. 69б (1956) 808.

    Google ученый

  • Т. Льюис и Л. Nielsen, J. Appl. Полим. науч. 14 (1970) 1449.

    Google ученый

  • Дж. Э. Эштон, Дж. К. Халпин и П. H. Petit, «Учебник по композитному анализу» (Technomic, Stamford, CN, 1969).

    Google ученый

  • К. Д. Зигель и А. Романов, J. Appl. Полим. науч. 17 (1973) 1119.

    Google ученый

  • L. E. Nielsen, J. Appl. физ. 4 (1970) 4626.

    Google ученый

  • З. Хашин и С. Штрикман, Дж. Мех. физ. Твердый 11 (1963) 127.

    Google ученый

  • Б. Пол, , пер. амер. Инст. мех. англ. 36 (1960) 218.

    Google ученый

  • Л. Дж. Браутман и Р. Х. Крок, «Современные композитные материалы» (Эддисон Уэсли, Рединг, Массачусетс, 1967).

    Google ученый

  • М. Ф. Каплан, RILEM Bull , 1 (1959) 58.

    Google ученый

  • TJ Hirsch, J. Amer. Конц. Инст. 59 (1962) 427.

    Google ученый

  • Г. Краус и К. В. Роллманн, В «Многокомпонентной системе», под редакцией Ф. Гулда (Американское химическое общество, Нью-Йорк, 1971), гл. 12, стр. 189.

    Google ученый

  • У.Дж. Каунто, Маг. Конкр. Рез. 16 (1964) 129.

    Google ученый

  • О. Ишай и Л. Дж. Коэн, Междунар. Дж. Мех. науч. 9 (1967) 539.

    Google ученый

  • TS Chow, J. Polym. науч. Полим. физ. 16 (1978) 959.

    Google ученый

  • ЧАС.Л. Кокс, , Великобритания. Дж. Заявл. физ. 3 (1952) 72.

    Google ученый

  • З. Хашина, , заявл. мех. Ред. 17 (1964) 1.

    Google ученый

  • Р. Хилл, Дж. Мех. физ. Твердый 11 (1963) 357.

    Google ученый

  • Т. Т. Ву, Дж.заявл. мех. 32Е (1965) 211.

    Google ученый

  • Дж. Спаноудакис и Р. Дж. Янг, Дж. Матер. науч. 19 (1984) 487.

    Google ученый

  • Р. Дж. Янг, Материалы международной конференции «Наполнители ’86» (PRI, Лондон, 1986 г.), документ 13.

    Google ученый

  • П.Х. Т. Волленберг и Д. Хайкенс, там же. 1986) Бумага 14.

    Google ученый

  • AM Bueche, J. Polym. науч. 25 (1957) 139.

    Google ученый

  • Т. Т. Ву, Междунар. J. Структура твердых тел. 2 (1966) 1.

    Google ученый

  • С. Ахмед и Ф.Р. Джонс, Композиты 19 (1988) 277.

    Google ученый

  • Там же, там же. 21 (1990) 81.

    Google ученый

  • R. A. Dickie, J. Appl. Полим. науч. 17 (1973) 454.

    Google ученый

  • Р. М. Кристенсен, «Механика композитных материалов» (Уили, Нью-Йорк, 1979).

    Google ученый

  • С. МакГи и Р. Л. Маккалоу, Полим. Композиты 2 (1981) 149.

    Google ученый

  • Ф. Дж. Гилд и Р. Дж. Янг, Дж. Матер. науч. 24 (1989) 298.

    Google ученый

  • Ю. Сато и Дж. Фурукава, Химия каучука.Технол. 36 (1963) 1081.

    Google ученый

  • A.C. Moloney, H.H. Kaush and H. Р. Стигер, J. Mater. науч. 18 (1983) 208.

    Google ученый

  • Там же, там же. 19 (1984) 1125.

    Google ученый

  • Г. В. Брассел и К.Б. Вишманн, J. Mater. науч. 9 (1974) 307.

    Google ученый

  • LE Nielsen, J. Compos. Матер. 1 (1967) 100.

    Google ученый

  • С. Саху и Л. Дж. Броутман, Полим. англ. науч. 12 (1972) 9141.

    Google ученый

  • Л.E. Nielsen, J. Appl. Полим. науч. 10 (1966) 97.

    Google ученый

  • Л. Николаис, Э. Дриоли и Р. Ф. Ландель, Полимер 14 (1973) 21.

    Google ученый

  • Л. Николаис, Полим. англ. науч. 15 (1975) 137.

    Google ученый

  • Л.Николаис и М. Наркис, там же. 11 (1971) 194.

    Google ученый

  • Л. Николаис и Л. Никодемо, Там же. 13 (1973) 469.

    Google ученый

  • М. Р. Пигготт и Дж. Лейднер, J. Appl. Полим. науч. 18 (1974) 1619.

    Google ученый

  • ГРАММ.Лэндон, Г. Льюис и Г. Боден, J. Mater. науч. 12 (1977) 1605.

    Google ученый

  • Дж. Лейднер и Р. Т. Вудхэмс, J. Appl. Полим. науч. 18 (1974) 1639.

    Google ученый

  • А. Келли, «Сильные твердые тела» (Кларендон, Оксфорд, 1966) с. 161.

    Google ученый

  • Х. Ходжо, В. Танура и Н. Каванура, Полим. англ. науч. 14 (1974) 604.

    Google ученый

  • JN Goodier, J. Appl. мех. Транс. АМЕ А3 (1933) 55.

    Google ученый

  • Дж. Селлинг, Дж.амер. Керам. соц. 44 (1961) 419.

    Google ученый

  • А. Дж. Кинлох и Р. Дж. Янг, «Поведение полимеров при разрушении» (Прикладная наука, Лондон, 1983 г.), гл. 11.

    Google ученый

  • С. Кунц-Дуглас, П. В. Р. Бомонт и М. Ф. Эшби, Дж. Матер. науч. 15 (1980) 1109.

    Google ученый

  • П. К. Маллик и Л. Дж. Браутман, Mater. науч. Engng 8 (1971) 98.

    Google ученый

  • Л.Дж. Браутман и С. Саху, там же. 8 (1971) 98.

    Google ученый

  • Д.Л. Максвелл, Р. Дж. Янг и А. Дж. Кинлох, Дж. Матер. науч. лат. 3 (1984) 9.

    Google ученый

  • Дж. Спаноудакис и Р. Дж. Янг, Дж. Матер. науч. 19 (1984) 473.

    Google ученый

  • А. Дж. Кинлох, Д. Л. Максвелл и Р. Дж. Янг, там же. 20 (1985) 4169.

    Google ученый

  • A.C. Moloney, H.H. Kaush and H. Р. Стигер, Материалы международной конференции «Наполнители ’86» (PRI, Лондон, 1986 г.), документ 17.

    Google ученый

  • Ф. Р. Джонс, В «Межфазных явлениях в композитных материалах», под редакцией Ф.Р. Джонс (Баттервортс, Гилфорд, 1989), стр. 6–7.

    Google ученый

  • Армированный натуральным волокном композит для баллистических применений: обзор

  • Санджай М.Р., Арпита Г.Р., Найк Л.Л., Гопалакришна К., Йогеша Б. (2016) Применение натуральных волокон и их композитов: обзор. Nat Resour 7(03):108–108

    CAS Google ученый

  • Варвани-Фарахани А. (2010) Композитные материалы: характеристика, изготовление и прикладные исследования, задачи и направления. Appl Compos Mater 17(2):63–67

    Статья Google ученый

  • Белаади А., Безази А., Мааке М., Скарпа Ф. (2014) Усталость в полиэфирных композитах, армированных сизальевым волокном: гистерезис и рассеяние энергии.Procedia Eng 74: 325–328

    CAS Статья Google ученый

  • Zaidi BM, Zhang J, Magniez K, Gu H, Miao M (2018) Оптимизация структуры скрученной пряжи для полимерных композитов, армированных натуральным волокном. J Compos Mater 52(3):373–381

    CAS Статья Google ученый

  • Xiong X, Shen SZ, Hua L, Li X, Wan X, Miao M (2018) Прогнозирование поведения при растяжении короткого льняного волокна, армированного полимерно-матричными композитами, с использованием модифицированной модели задержки сдвига. J Compos Mater 52(27):3701–3713

    CAS Статья Google ученый

  • Pickering KL, Efendy MGA, Le TM (2016) Обзор последних разработок в области композитов из натуральных волокон и их механических характеристик.Compos A Appl Sci Manuf 83:98–112

    CAS Статья Google ученый

  • Санборн Б., ДиЛеонарди А.М., Вирасурия Т. (2015) Свойства одиночных волокон Dyneema SK76 при растяжении при различных скоростях нагрузки с использованием метода прямого захвата. J Dynamic Behav Mater 1(1):4–14

    Статья Google ученый

  • Вамбуа П., Ивенс Дж., Верпоест И. (2003 г.) Натуральные волокна: могут ли они заменить стекло в пластмассах, армированных волокном.Comp Sci Technol 63(9):1259–1264

    CAS Статья Google ученый

  • Салман С.Д., Леман З., Султан М.Т.Х., Исхак М.Р., Кардона Ф. (2016) Баллистическая ударопрочность ламинированного поливинилбутирального композита, армированного простым тканым кенафом/арамидом. Биоресурсы 11(3):7282–7295

    CAS Статья Google ученый

  • Али А., Шейкер З.Р., Халина А., Сапуан С.М. (2011) Разработка противопульной доски из волокна рами.Polym-Plast Technol Eng 50(6):622–634

    CAS Статья Google ученый

  • Braga FD, Bolzan LT, Lima EP, Monteiro SN (2017) Характеристики полиэфирных композитов, армированных натуральным волокном курауа, до 7 лет.62-мм пуля ударная как самостоятельная баллистическая броня. J Mater Res Technol-Jmr&T 6(4):323–328

    CAS Статья Google ученый

  • Джамбари С., Яхья М.Ю., Абдулла М.Р., Джаваид М. (2017) Тканая гибридная пряжа кенаф/кевлар в качестве потенциального армированного волокна для антибаллистического композитного материала. Волокна Polym 18(3):563–568

    CAS Статья Google ученый

  • Nascimento LFC, Holanda LIF, Louro LHL, Monteiro SN, Gomes AV, Lima EP (2017) Эпоксидный композит, армированный волокнами натуральной мальвы, для баллистической защиты от боеприпасов класса III-A. Metall Mater Transact a-Phys Metall Mater Sci 48A(10):4425–4431

    Статья КАС Google ученый

  • Вамбуа П., Вангримде Б., Ломов С., Верпоест И. (2007) Реакция композитов из натуральных волокон на баллистический удар осколками, имитирующими снаряды.Compos Struct 77(2):232–240

    Статья Google ученый

  • Нурацци Н.М., Асыраф М.Р.М., Халина А., Абдулла Н., Айсия Х.А., Рафика С.А., Сабаруддин Ф.А., Камарудин С. Х., Норррахим М.Н.Ф., Ильяс Р.А., Сапуан С.М. (2021) Обзор пуленепробиваемого полимерного композита, армированного натуральным волокном и баллистические приложения. Полимеры. https://doi.org/10.3390/polym13040646

    Статья ПабМед Центральный пабмед Google ученый

  • Рибейро MP, Neuba LDM, da Silveira PHPM, da Luz FS, -H.Д.С. Фигейредо А.Б., Монтейро С.Н., Морейра М.О. (2021)Механические, термические и баллистические характеристики эпоксидных композитов, армированных тканью из конопли Cannabis sativa. J Mater Res Technol 12: 221–233

    CAS Статья Google ученый

  • Наяк С.Ю., Султан М.Т.Х., Шеной С.Б., Кини Ч.Р., Самант Р., Шах АУМ, Амутхакканнан П. (2020) Потенциал натуральных волокон в композитах для баллистических применений – обзор. J Нат Волокна. https://дои.org/10.1080/15440478.2020.1787919

    Статья Google ученый

  • da Silva AO, de Castro Monsores KG, Oliveira SDSA, Weber RP, Monteiro SN (2018) Баллистические характеристики гибридного композита, армированного курауа и арамидной тканью, под воздействием ультрафиолетового излучения.J Mater Res Technol 7(4):584–591

    CAS Статья Google ученый

  • Монтейро С.Н., Перейра А.С., Феррейра С.Л., Перейра Джуниор Э., Вебер Р.П., Ассис ФСД (2018) Эксплуатационные характеристики композита из полиэфирной матрицы, армированной джутовой тканью, в многослойной баллистической системе. Полимеры 10(3):230

    PubMed Central пабмед Статья КАС Google ученый

  • Pereira AC, de Assis FS, da Costa Garcia F, Oliveira MS, da Cruz Demosthenes HAC, Lopera HAC, Monteiro SN (2019) Баллистические характеристики многослойной брони с промежуточным полиэфирным композитом, армированным натуральной тканью и волокнами. J Mater Res Technol 8(5):4221–4226

    CAS Статья Google ученый

  • Oliveira MS, da Costa GarciaFilho F, Pereira AC, da Nunes LF, de Luz F, Oliveira Braga HA, Colorado HA, Monterio SN (2019) Баллистические характеристики и статистическая оценка многослойной брони из эпоксидно-волокнистых композитов с использованием анализ Вейбулла. J Mater Res Technol 8(6):5899–5908

    CAS Статья Google ученый

  • Кинтеро С., Поррас А., Эрнандес С., Маранон А. (2018) Реакция композитов PLA, армированных натуральной тканью Manicaria saccifera, на удар фрагментами, имитирующими снаряды. Достижения в области композитов из натуральных волокон, стр. 89–98.

  • Benzait Z, Trabzon L (2018) Обзор недавних исследований материалов, используемых в полимерно-матричных композитах для бронежилетов.J Compos Mater 52(23):3241–3263

    CAS Статья Google ученый

  • Рахман М.А., Парвин Ф., Хасан М., Хок М.Е. (2015) Введение в производство полимерных композитов, армированных натуральным волокном, Springer, стр. 17–43.

  • Нурацци Н.М., Халина А., Сапуан С.М., Лайла А., Рахмах М., Ханафи З., Обзор А (2017) Волокна, полимерные матрицы и композиты, Пертаника. J Sci Technol 25(4):1085–1102

    Google ученый

  • Абидин Н.М., Султан М.Т., Хуа Л.С., Басри А.А., Мд Шах А.У., Сафри С.Н. (2019) Краткий обзор вычислительного анализа и экспериментальных моделей композитных материалов для аэрокосмических приложений.J Армированный пластик Comp 38:1031–1039

    CAS Статья Google ученый

  • Адебайо Г., Хассан А., Яхья Р., Мухамад Сарих Н., Одесанья К.О. (2019) Влияние водонасыщенности на растяжение и термические свойства термообработанных композитов из мангрового дерева и полиэтилена высокой плотности. J Thermoplastic Comp Mater 0892705719847238.

  • Навин Дж., Джаваид, Зайнудин Э., Султан М.Т., Яхая Р.Б. (2018) Выбор натурального волокна для гибридных полимерных композитов, армированных кевларом/натуральным волокном, для индивидуальных бронежилетов с использованием процесса аналитической иерархии. Front Mater 5

  • Anggoro DD, Kristiana N (2015) Сочетание натурального волокна Boehmeria nivea (Ramie) с эпоксидной матрицей для пуленепробиваемого жилета, в: Hadiyanto, H. Nur, A. Budiman, F. Iskandar, С. Исмаджи (ред.), Amer Inst Physics, [Anggoro, Didi Dwi; Kristiana, Nunung] Diponegoro Univ, Chem Engn, Fac Engn, Jln Prof Sudharto, Tembalang 50239, Semarang, Indonesia. Anggoro, DD (автор переиздания), Diponegoro Univ, Chem Engn, Fac Engn, Jln Prof Sudharto, Tembalang 50239, Semarang, Indones

  • Monteiro SN, Lima ÉP, Louro LHL, Da Silva LC, Drelich JW (2015) Разблокировка роль арамидных волокон в многослойной баллистической броне.Metall Mater Trans A 46(1):37–40

    CAS Статья Google ученый

  • Rohen LA, Margem FM, Monteiro SN, Vieira CMF, Madeira de Araujo B, Lima ES (2015) Баллистическая эффективность отдельного эпоксидного композита, армированного волокнами сизаля, в многослойной броне. Mater Res 18:55–62

    CAS Статья Google ученый

  • Haro EE, Szpunar JA, Odeshi AG (2018) Динамические и баллистические ударные характеристики биокомпозитной брони из HDPE, армированной микрочастицами древесины пальмы чонта (Bactris gasipae).Оборонная техника 14(3):238–249

    Статья Google ученый

  • Монтейро С.Н., Кандидо В.С., Брага Ф.О., Бользан Л.Т., Вебер Р.П., Дрелич Дж.В. (2016)Отходы сахарного тростника в композитах для многослойной брони. Евро полимер J 78:173–185

    CAS Статья Google ученый

  • Навин Дж., Джаваид М., Зайнудин Э., Султан М.Т., Яхая Р. (2019) Оценка баллистических характеристик гибридных эпоксидных композитов, армированных оболочкой Kevlar®/Cocos nucifera.J Textile Instit 110(8):1179–1189

    CAS Статья Google ученый

  • Azmi AMR, Sultan MTH, Hamdan A (2017) Проектирование и разработка пуленепробиваемого жилета с использованием волокна кенафа с добавлением рентгеновских пленок, Center Advanced Research Energy-Care, [Azmi, A.Г-Н.; Султан, MTH; Хамдан, А.] Univ Putra Malaysia, Aerosp Mfg Res Ctr, Upm Serdang 43400, Селангор, Малайзия. [Азми, А. М. Р.; Султан, MTH; Hamdan, A.] Univ Putra Malaysia, Fac Engn, Dept Aerosp Engn, Upm Serdang 43400, Selangor, Mal

  • Candido VS, da Silva ACR, Simonassi NT, da Luz FS, Monteiro SN (2017) Прочность полиэфирной матрицы композиты, армированные волокнами жмыха сахарного тростника, оцененные с помощью испытаний на ударную вязкость по Шарпи. J Mater Res Technol-Jmr&T 6(4):334–338

    CAS Статья Google ученый

  • Салман С.Д., Леман З., Султан М., Исхак М., Кардона Ф. (2017) Влияние волокон кенафа на глубину проникновения травм и устойчивость к баллистическим ударам для многослойных композитов. Текст Рез. J 87(17):2051–2065

    CAS Статья Google ученый

  • Dhand V, Mittal G, Rhee KY, Park SJ, Hui D (2015) Краткий обзор полимерных композитов, армированных базальтовым волокном.Compos B Eng 73: 166–180

    CAS Статья Google ученый

  • Monteiro SN, Louro LHL, Trindade W, Elias CN, Ferreira CL, de Sousa Lima E, Weber RP, Suarez JCM, da Silva Figueiredo AB-H, Pinheiro WA (2015) Композиты, армированные волокнами природного курауа, в многослойных баллистическая броня. Metall Mater Trans A 46(10):4567–4577

    CAS Статья Google ученый

  • Garcia Filho FDC, Oliveira MS, Pereira AC, Nascimento LFC, Matheus JRG, Monteiro SN (2019) Баллистическое поведение композитов с эпоксидной матрицей, армированных волокном piassava, против боеприпасов высокой энергии.J Mater Res Technol (2019).

  • Garcia Filho FDC, Monteiro SN (2019) Волокно Piassava в качестве композитной арматуры с эпоксидной матрицей для баллистической брони. JOM 71(2):801–808

    CAS Статья Google ученый

  • Фарук О., Бледски А.К., Финк Х.П., Сайн М. (2012) Биокомпозиты, армированные натуральными волокнами: 2000–2010. Prog Polym Sci 37(11):1552–1596

    CAS Статья Google ученый

  • Мухаммад С.А., Аб Кадир М. О., Роди А.М., Хассан Х.М. (2017) Вариации δ13C и δ15N в органах масличной пальмы: понимание распределения C и N.J Oil Palm Res 29(2):242–250

    CAS Статья Google ученый

  • Крпан А.П., Томашич З., Башич Палкович П. (2011) Биопотенциал индигобуша (Amorpha fruticosa L) – второй год исследований. Список Шумарского 135(13):103–112

    Google ученый

  • Jung DS, Ryou M-H, Sung YJ, Park SB, Choi JW (2013) Переработка рисовой шелухи для анодов литиевых батарей большой емкости.Proc Natl Acad Sci 110(30):12229–12234

    CAS ПабМед Центральный пабмед Статья Google ученый

  • Suramaythangkoor T, Gheewala SH (2008) Потенциал практического внедрения производства электроэнергии на основе рисовой соломы в Таиланде. Энергетическая политика 36(8):3193–3197

    Статья Google ученый

  • Hejcman M, Kunzová E, Šrek P (2012) Устойчивость производства озимой пшеницы за 50 лет севооборота и применение азотных, фосфорных и калиевых удобрений на иллимеризованном лювисоле в Чешской Республике. Field Crop Res 139:30–38

    Статья Google ученый

  • Асим М., Абдан К., Джаваид М., Насир М., Даштизаде З., Исхак М.Р., Хок М.Е. (2015) Обзор волокна листьев ананаса и его композитов.Int J Polym Sci 2015

  • Anbukarasi K, Anbukarasi K, Kalaiselvam S, Kalaiselvam S (2017) Thermal and Mechanical Behaviors of Biorenewable Fibers-Based Polymer Composites, Handbook of Comp Renew Mater

  • Бхатнагар Н., Асия Н. (2016) Долговечность высокоэффективных баллистических композитов.Elsevier, Легкие баллистические композиты, стр. 231–283

    . Google ученый

  • Чанг Б.П., Моханти А.К., Мисра М. (2020) Исследования долговечности устойчивых биокомпозитов: обзор. RSC Adv 10(31):17955–17999

    CAS Статья Google ученый

  • Dittenber DB, GangaRao HVS (2012) Критический обзор последних публикаций по использованию природных композитов в инфраструктуре.Compos A Appl Sci Manuf 43(8):1419–1429

    Статья Google ученый

  • Бисвас С., Ахсан К., Сенна А., Хасан М., Хасан А. (2013) Физические и механические свойства натурального волокна джута, бамбука и кокосового волокна.Волокна Полимеры 14(10):1762–1767

    CAS Статья Google ученый

  • Chen H, Cheng H, Wang G, Yu Z, Shi SQ (2015) Растяжимость бамбука разных размеров. J Wood Sci 61(6):552–561

    Статья Google ученый

  • Cruz RBD, Lima Junior EP, Monteiro SN, Louro LHL (2015) Гигантский эпоксидный композит, армированный бамбуковым волокном, в многослойной баллистической броне.Mater Res 18:70–75

    Статья Google ученый

  • Costa UO, Nascimento LFC, Garcia JM, Monteiro SN, Luz FSD, Pinheiro WA, Garcia Filho FDC (2019) Влияние покрытия из оксида графена на композит из натурального волокна для многослойной баллистической брони. Полимеры 11(8):1356

    PubMed Central пабмед Статья КАС Google ученый

  • Навин Дж., Джаваид М., Зайнудин Э., Султан М.Т., Яхая Р. (2019) Влияние графеновых нанопластинок на баллистические характеристики гибридных эпоксидных композитов, армированных оболочкой из кевлара и кокосового ореха.Текст Res J 89 (21–22): 4349–4362

    CAS Статья Google ученый

  • Ахмед А., Чоухан Х., Картикея К., Бхатнагар Н. (2019) Исследование поведения клеевых соединений при низких и высоких скоростях деформации для применения в броне. J Adhesion 1–14

  • da Luz FS, Ramos FJHTV, Nascimento LFC, da Silva Figueiredo AB-H, Monteiro SN (2018) Критическая длина и межфазная прочность волокон PALF и кокосового волокна, включенных в матрицу из эпоксидной смолы.J Mater Res Technol 7(4):528–534

    CAS Статья Google ученый

  • Liu J, Zhu W, Yu Z, Wei X (2018) Динамическая модель сдвига и запаздывания для понимания роли матрицы в рассеянии энергии в композитах, армированных волокнами. Acta Biomater 74:270–279

    CAS Статья пабмед Google ученый

  • Мохамед С., Зайнудин Э., Сапуан С., Азаман М., Арифин А. (2020) Оценка энергетического поведения полимерного композита, армированного волокнами рисовой шелухи.J Market Res 9(1):383–393

    CAS Google ученый

  • Яхая Р., Сапуан С.М., Джаваид М., Леман З., Зайнудин Э.С. (2016) Исследование баллистических ударных свойств тканых гибридных композитов кенаф-арамид.Волокна Polym 17(2):275–281

    CAS Статья Google ученый

  • Haro EE, Szpunar JA, Odeshi AG (2016) Реакция на баллистический удар ламинированных гибридных материалов, изготовленных из алюминиевого сплава 5086–h42, эпоксидной смолы и тканей Kevlar®, пропитанных жидкостью, загущающей сдвиг. Compos A Appl Sci Manuf 87:54–65

    Статья КАС Google ученый

  • Yahaya R, Sapuan S, Jawaid M, Leman Z, Zainudin E (2014) Квазистатическое проникновение и баллистические свойства гибридных композитов кенаф-арамид. Mater Des 63:775–782

    Статья Google ученый

  • Шалван А., Юсиф Б. (2013) Современные достижения: механические и трибологические свойства полимерных композитов на основе натуральных волокон.Mater Des 48:14–24

    CAS Статья Google ученый

  • Шиной С., Вишванатан Р., Паниграхи С., Кочубабу М. (2011) Волокно масличной пальмы (OPF) и его композиты: обзор. Ind Crops Prod 33(1):7–22

    CAS Статья Google ученый

  • Сволфс Ю., Горбатих Л., Верпоест И. (2014) Гибридизация волокон в полимерных композитах: обзор. Compos A Appl Sci Manuf 67:181–200

    CAS Статья Google ученый

  • Wang RM, Zheng SR, Zheng YG (2011) Композиты с полимерной матрицей и технология, Elsevier

  • Cicala G, Pergolizzi E, Piscopo F, Carbone D, Recca G (2018) полностью перерабатываемая биоэпоксидная смола.Compos B Eng 132: 69–76

    CAS Статья Google ученый

  • Карадуман Ю., Онал Л., Равал А. (2015) Влияние последовательности укладки на механические свойства термопластичных композитов, армированных гибридными волокнами льна и джута. Polym Compos 36(12):2167–2173

    CAS Статья Google ученый

  • Прасад Н., Агарвал В.К., Синха С. (2018) Влияние гибридизации кокосового волокна на физико-механические свойства гибридных композитов полиэтилен-банан/кокосовое волокно.Sci Eng Compos Mater 25 (1): 133–141

    CAS Статья Google ученый

  • Санджай М.Р., Арпита Г.Р., Йогеша Б. (2015) Исследование механических свойств полимерных гибридных композитов, армированных натуральным стекловолокном: обзор. Mater Today: Procee 2 (4–5): 2959–2967

    CAS Google ученый

  • Алкбир М.Ф.М., Сапуан С.М., Нурайни А.А., Исхак М.Р. (2016) Свойства волокна и параметры ударопрочности композитной структуры, армированной натуральным волокном: обзор литературы.Compos Struct 148:59–73

    Статья Google ученый

  • Тянь К., Чжоу С., Ян С., Чжан Дж., Чжоу С. (2019) Моделирование разрушения композитного ламината с надрезом при растяжении с использованием метода плавающих узлов в сочетании с теорией эффекта на месте.J Market Res 8(3):2494–2507

    Google ученый

  • Разали Н., Султан М.Т.Х., Джаваид М. (2017) Обзор по обнаружению и характеристике механизмов повреждения композитов на основе синтетических и натуральных волокон. Биоресурсы 12(4):9502–9519

    CAS Статья Google ученый

  • Хайер Д., Жан-Люк Р., Чарфеддин М., Мохамед Т., Мохамед Х. (2018) Экспериментальный анализ поведения линейной и нелинейной вибрации композитов, армированных льняным волокном, с чередующимся натуральным вязкоупругим слоем. Compos B Eng 151: 201–214

    CAS Статья Google ученый

  • Дэвид-Вест О., Бэнкс В., Петрик Р. (2011) Исследование влияния скорости деформации и температуры на характеристики квазиоднонаправленных композитов, армированных натуральными волокнами. Proceed Instit Mech Eng Part L: J Mater: Design Appl 225(3):133–148

    Google ученый

  • Santulli C (2019) Анализ механических и ударных повреждений гибридных композитов углерод/натуральные волокна: обзор.Материалы 12(3):517

    CAS ПабМед Центральный пабмед Статья Google ученый

  • Невес Монтейро С., Сальгадо де Ассис Ф., Феррейра С.Л., Тонини Симонасси Н., Понде Вебер Р., Соуза Оливейра М., Колорадо Х.А. (2018) Кампосо Перейра, Ткань Fique: многообещающее усиление для полимерных композитов. Полимеры 10(3):246

    PubMed Central пабмед Статья КАС Google ученый

  • Невес Монтейро С., де Оливейра Брага Ф., Перейра Лима Э., Энрике Леме Лоуро Л., Веслав Дрелич Дж. (2017) Многообещающий армированный волокном полиэфирный композит курауа для ударопрочной баллистической многослойной брони. Polymer Eng Sci 57(9):947–954

    CAS Статья Google ученый

  • Monteiro SN, Milanezi TL, Louro LHL, Lima ÉP Jr, Braga FO, Gomes AV, Drelich JW (2016) Новый баллистический композит ткани рами, конкурирующий с тканью Kevlar TM в многослойной броне.Mater Des 96: 263–269

    CAS Статья Google ученый

  • Park JL, Chi Y-S, Kang TJ (2013) Баллистические характеристики гибридных панелей, состоящих из однонаправленных/тканых тканей.Текст Рез. J 83(5):471–486

    CAS Статья Google ученый

  • Ранджбаран Э., Захари Р., Джалил А., Асуан Н., Маджид А.А., Лайла Д. (2014) Гибридные композитные ламинаты, армированные кевларом/углеродом/стеклотканью для испытаний на баллистическую ударную вязкость. Sci World J 2014

  • Рой Р., Лаха А., Авастхи Н., Маджумдар А., Бутола Б.С. (2018) Многослойные тканые P-арамидные и СВМПЭ тканевые композиты с покрытием из натурального каучука для применения в мягких бронежилетах. Polym Compos 39(10):3636–3644

    CAS Статья Google ученый

  • Лопес-Альба Э., Шмеер С., Диас Ф. (2018) Способность поглощать энергию в конструкциях из композитов, армирующих натуральные волокна. Материалы 11(3):418

    PubMed Central пабмед Статья КАС Google ученый

  • Рамакришнан К.Р., Корн С., Ле Мойн Н., Иенни П., Леже Р., Сланген П.Р. (2017) Высокоскоростная визуализация для оценки повреждений от ударов в биокомпозитах из натуральных волокон.Международное общество оптики и фотоники, Системы оптических измерений для промышленного контроля X, стр. 103290P

    Google ученый

  • Saidane EH, Scida D, Assarar M, Ayad R (2017) Оценка механизмов повреждения гибридных композитов из льняного волокна с использованием акустической эмиссии. Compos Struct 174:1–11

    Статья Google ученый

  • Акил Х.М., Сантулли С., Сарасини Ф., Тирилло Дж., Валенте Т. (2014) Влияние окружающей среды на механическое поведение пултрузионных полиэфирных композитов, армированных джутом и стекловолокном.Compos Sci Technol 94:62–70

    CAS Статья Google ученый

  • Де Роса И.М., Сантулли С., Сарасини Ф., Валенте М. (2009) Влияние циклов загрузки-разгрузки на поврежденные ударами гибридные ламинаты из джута и стекла. Polym Compos 30(12):1879–1887

    Статья КАС Google ученый

  • Де Роза И.М., Сантулли С., Сарасини Ф. (2009) Акустическая эмиссия для мониторинга механического поведения композитов из натуральных волокон: обзор литературы.Compos A Appl Sci Manuf 40(9):1456–1469

    Статья КАС Google ученый

  • Сарасини Ф., Тирилло Дж., Серджи С., Сегини М.С., Коццарини Л., Граупнер Н. (2018) Влияние гибридизации базальтового волокна и удаления проклейки на механические и термические свойства композитов ПЭВП, армированных конопляным волокном.Comp Struct

  • Petrucci R, Santulli C, Puglia D, Nisini E, Sarasini F, Tirillò J, Torre L, Minak G, Kenny J (2015) Характеристика ударных и послеударных повреждений гибридных композитных ламинатов на основе базальтовых волокон в сочетании со льняными, конопляными и стеклянными волокнами, изготовленными методом вакуумной инфузии. Compos B Eng 69: 507–515

    CAS Статья Google ученый

  • Tarfaoui M, Akesbi S (2001) Модель конечных элементов механических свойств полотняного переплетения. Colloids Surf, A 187:439–448

    Статья Google ученый

  • Кумар С., Гупта Д.С., Сингх И., Шарма А. (2010) Поведение композитных пластин из кевлара/эпоксидной смолы при баллистическом ударе. J Reinf Plast Compos 29(13):2048–2064

    CAS Статья Google ученый

  • Саймонс Дж., Эрлих Д., Шокей Д. (2001), Расчетная модель конечных элементов для баллистической реакции тканых материалов.SRI Int 9

  • D’Amato E (2001) Конечно-элементное моделирование текстильных композитов. Compos Struct 54(4):467–475

    Статья Google ученый

  • Lim C, Shim V, Ng Y (2003) Конечно-элементное моделирование баллистического удара тканевой брони. Int J Impact Eng 28(1):13–31

    Статья Google ученый

  • Д’Амато Э. (2005) Нелинейность механического поведения текстильных композитов.Compos Struct 71(1):61–67

    Артикул Google ученый

  • Абтью М.А., Буссу Ф., Бруньо П., Логин С., Кристиан И. (2019) Механизмы баллистического удара — обзор реакции на удар текстиля и композитов, армированных волокном. Comp Struct 110966.

  • Родригес Миллан М., Морено К.Э., Марко М., Сантьусте К., Мигелес Х. (2016) Численный анализ баллистического поведения композита Kevlar® при ударе двуносых ступенчатых цилиндрических снарядов. J Армированный пластик Comp 35(2):124–137

    Артикул КАС Google ученый

  • Сойдан А.М., Тунабойлу Б., Эльсабах А.Г., Сари А.К., Акдениз Р. (2018) Моделирование и экспериментальные испытания баллистического удара по композитной ламинированной броне. Adv Mater Sci Eng 2018

  • Ramezani A, Rothe H. Исследование различных баллистических угроз для проверки имитационной модели армированных волокном пластиков.

  • Равишанкар К., Кулкарни С. (2018) Исследование баллистического удара сэндвич-композитов из джута, эпоксидной смолы и натурального каучука.Mater Today: Proceed 5(2):6916–6923

    Google ученый

  • Кумар Г.Р., Виджаянанд Р., Кумар М.С., Кумар С.С. (2018) Экспериментальные испытания и численное моделирование природного композита для аэрокосмических приложений. AIP Conf Proceed 0

  • Bari K (2017) Экспериментальные и симуляционные характеристики системы вытяжки вентилятора. Global J Res Eng

  • Абу Семан С.А.Х., Ахмад Р., Мэриленд Акил Х. (2019) Экспериментальные и численные исследования композита, армированного натуральным волокном кенафа, подвергающегося ударной нагрузке.Полимерный комп. 40(3):909–915

    CAS Статья Google ученый

  • Сангамеш Р., Равишанкар К., Кулкарни С. (2018) Исследование способности сэндвич-композитов стекло-эпоксидная смола и джут-эпоксидно-каучук поглощать баллистическую энергию. Trans Tech Publ, Материаловедение Форум, стр. 14-19

    Google ученый

  • Миранда П., Пахарес А., Мейерс М.А. (2019) Биоинспирированная композитная сегментированная броня: численное моделирование.J Market Res 8(1):1274–1287

    CAS Google ученый

  • Каргер Б., Нюссе Р., Баяновски Т. (2002) Обратное разбрызгивание огнестрельного оружия и экспериментальные выстрелы в голову с близкого расстояния. Am J Forensic Med Pathol 23(3):211–213

    Статья пабмед Google ученый

  • Дас Р., Коллинз А., Верма А., Фернандес Дж., Тейлор М. (2015) Оценка имитационных материалов для понимания черепных обратных брызг от баллистического снаряда.J Forensic Sci 60(3):627–637

    Статья пабмед Google ученый

  • Дэвидсон П.Л., Тейлор М.С., Уилсон С.Дж., Уолш К.А., Кизер Дж.А. (2012)Физические компоненты баллистических ранений мягких тканей и их участие в образовании обратных брызг крови. J Forensic Sci 57(5):1339–1342

    PubMed ПабМед Центральный Статья Google ученый

  • Nascimento LFC, Louro LHL, Monteiro SN, Gomes AV, Marçal RLSB, Júnior L, Pereira É, Margem JI (2017) Баллистические характеристики натуральных тканей из мальвы и джута, армированных эпоксидными композитами в многослойной броне. Mater Res 20:399–403

    Статья Google ученый

  • Braga FD, Bolzan LT, da Luz FS, Lopes P, Lima EP, Monteiro SN (2017) Сравнение высокоэнергетической баллистики и разрушения многослойных систем брони с использованием нетканых композитных материалов курауа и арамидных ламинатов.J Mater Res Technol-Jmr&T 6(4):417–422

    CAS Статья Google ученый

  • Medvedovski E (2010) Баллистические характеристики бронекерамики: влияние дизайна и структуры Часть 1. Ceram Int 36(7) :2103–2115

    CAS Статья Google ученый

  • Шокриех М.М., Джавадпур Г.Х. (2008) Анализ проникновения снаряда в керамическую композитную броню.Compos Struct 82(2):269–276

    Статья Google ученый

  • Monteiro SN, Braga FD, Lima E, Louro LHL, Drelich JW (2017) Многообещающий армированный волокном полиэфирный композит curaua для ударопрочной баллистической многослойной брони. Polym Eng Sci 57(9):947–954

    Статья КАС Google ученый

  • de Assis FS, Pereira AC, da Costa Garcia F, Lima Filho ÉP, Monterio SN, Weber RP (2018) Характеристики джутового нетканого мата, армированного полиэфирной матрицей, в многослойной броне. J Mater Res Technol 7(4):535–540

    CAS Статья Google ученый

  • de Oliveira Braga F, Milanezi TL, Monteiro SN, Louro LHL, Gomes AV, Lima EP Jr (2018) Сравнение баллистических характеристик эпоксидно-рамидных и эпоксидно-арамидных композитов в многослойных броневых системах. J Mater Res Technol 7(4):541–549

    Статья КАС Google ученый

  • Алюминиевые композиты с металлической матрицей обзор армирования; механические и трибологические свойства | Дев Шривьяс

    [1] Гуо, Н.и Леу, MC (2013). Аддитивное производство: технологии, приложения и исследовательские потребности. Границы машиностроения, 8 (3), 215-243.

    [2] Хелу, М., Виджаярагхаван, А., и Дорнфельд, Д. (2011). Оценка взаимосвязи между воздействием на окружающую среду на этапе использования и точностью производственного процесса. CIRP Annals-Manufacturing Technology, 60 (1), 49-52.

    [3] Раджмохан, Т., Паланикумар, К., и Ранганатан, С. (2013). Оценка механических и износостойких свойств гибридных алюминиевых матричных композитов.Труды общества цветных металлов Китая, 23(9), 2509-2517.

    [4] Суреша, С., и Шридхара, Б.К. (2012). Характеристики трения гибридных композитов алюминий-карбид-кремний-графит. Материалы и дизайн, 34, 576-583.

    [5] Бупати, М. М., Арулшри, К. П., и Ияндурай, Н. (2013). Оценка механических свойств алюминиевого сплава 2024, армированного карбидом кремния и композитами с гибридной металлической матрицей из летучей золы. Американский журнал прикладных наук, 10(3), 219.

    [6] Прасад, Д. С., и Шоба, К. (2014). Гибридные композиты – лучший выбор для материалов с высокой износостойкостью. Журнал исследований и технологий материалов, 3(2), 172-178.

    [7] Прасад, Д.С., Шоба, К., и Раманайа, Н. (2014). Исследования механических свойств алюминиевых гибридных композитов. Журнал исследований и технологий материалов, 3(1), 79-85.

    [8] Аланеме, К.К., Бодунрин, М.О., и Трепет, А.А. (2016). Микроструктура, механические свойства и свойства разрушения золы скорлупы арахиса и дисперсии карбида кремния, упрочненных композитами с алюминиевой матрицей.Журнал инженерных наук Университета короля Сауда..

    [9] Аланеме, К.К., и Алуко, А.О. (2012). Вязкость разрушения (K1C) и свойства при растяжении литого и дисперсионно-упрочненного композита алюминия (6063) и карбида кремния в виде частиц. Scientia Iranica, 19(4), 992-996.

    [10] Аланеме, К. К. (2012). Влияние термомеханической обработки на поведение при растяжении и УНТ оценили вязкость разрушения алюминиевых композитов (6063), армированных SiCp, предварительно смешанных с бурой. Международный журнал машиностроения и материаловедения, 7(1), 96-100.

    [11] Равеш, С.К., и Гарг, Т.К. (2012). Подготовка и анализ некоторых механических свойств композита с металлической матрицей на основе алюминия, армированного карбидом кремния и летучей золой. Международный журнал инженерных исследований и приложений, 2(6), 727-731.

    [12] Чавла, Н., и Шен, Ю. Л. (2001). Механическое поведение композитов с металлической матрицей, армированных частицами. Передовые инженерные материалы, 3(6), 357-370…

    [13] Аланеме, К.К., и Адевале, Т.М. (2013).Влияние весовых соотношений золы рисовой шелухи и карбида кремния на механическое поведение матричных гибридных композитов сплава Al-Mg-Si. Трибология в промышленности, 35(2), 163-172.

    [14] Хоскинг Ф.М., Портильо Ф.Ф., Вундерлин Р. и Мехрабиан Р. (1982). Композиты из алюминиевых сплавов: изготовление и износостойкость. Журнал материаловедения, 17(2), 477-498.

    [15] Уилсон С. и Альпас А. Т. (1997). Карты механизма изнашивания композитов с металлической матрицей. Носите, 212 (1), 41-49.

    [16] Деуис, Р.Л., Субраманиан, К., и Йеллап, Дж. М. (1997). Сухой скользящий износ алюминиевых композитов — обзор. Наука и технологии композитов, 57(4), 415-435.

    [17] Казати, Р., и Ведани, М. (2014). Композиты с металлической матрицей, армированные наночастицами — обзор. Металлы, 4(1), 65-83.

    [18] Мустафа С.Ф. и Солиман Ф.А. (1997). Износостойкость композита с матрицей из алюминиевого волокна дельта-типа, армированного алюминием и 4% меди. Письма по трибологии, 3(4), 311-315.

    [19] Ялчин Ю.и Акбулут, Х. (2006). Свойства сухого износа MMC, армированного частицами A356-SiC, полученного двумя способами плавки. Материалы и дизайн, 27(10), 872-881.

    [20] Гюрлер, Р. (1999). Характеристики износа при скольжении алюминиево-магниевого сплава, армированного частицами карбида кремния. Журнал материаловедческих писем, 18 (7), 553-554.

    [21] Рейхани С.С. (2006). Обработка литых под давлением композитов Al6061–30 об.% SiC и их характеристика. Материалы и дизайн, 27(3), 216-222.

    [22] Лим, С. К., Гупта, М., Рен, Л., и Квок, Дж. К. М. (1999). Трибологические свойства металломатричных композитов Al–Cu/SiCp, изготовленных методом релитья. Журнал технологии обработки материалов, 89, 591-596.

    [23] Натараджан, Н., Виджаяранган, С. , и Раджендран, И. (2006). Износостойкость композитов с алюминиевой матрицей A356/25SiC p при скольжении по фрикционному материалу автомобиля. Износ, 261(7), 812-822.

    [24] Чжицян С., Ди З. и Гобин Л.(2005). Оценка характеристик износа при скольжении в сухом состоянии композитов с алюминиевой матрицей, армированных частицами кремния. Материалы и дизайн, 26(5), 454-458.

    [25] Бодунрин, М. О., Аланем, К. К., и Чоун, Л. Х. (2015). Гибридные композиты с алюминиевой матрицей: обзор принципов армирования; механические, коррозионные и трибологические характеристики. Журнал исследования материалов и технологии, 4 (4), 434-445.

    [26] Кумар, Г.В., Рао, К.С.П., Селварадж, Н., и Бхагьяшекар, М.С. (2010). Исследования композитов с металлической матрицей Al6061-SiC и Al7075-Al2O3. Journal of Minerals and Materials Characterization and Engineering, 9(01), 43.

    [27] Шахин, Ю. (2003). Износ алюминиевого сплава и его композитов, армированных частицами SiC, с использованием статистического анализа. Материалы и дизайн, 24(2), 95-103.

    [28] Махдави С. и Ахлаги Ф. (2011). Влияние размера частиц SiC на износ при скольжении всухую композитов SiC и Al6061, армированных SiC–Gr.Журнал материаловедения, 46(24), 7883.

    [29] Махдави С. и Ахлаги Ф. (2011). Влияние содержания SiC на обработку, поведение при уплотнении и свойства гибридных композитов Al6061/SiC/Gr. Журнал материаловедения, 46(5), 1502-1511.

    [30] Равиндран П., Манишекар К., Нараянасами П., Сельвакумар Н. и Нараянасами Р. (2012). Применение факторных методов для исследования износа гибридных алюминиевых композитов с добавкой графита. Материалы и дизайн, 39, 42-54.

    [31] Девараджу, А., Кумар, А., и Котиверачари, Б. (2013). Влияние добавления Grp/Al2O3p с SiCp на износостойкость гибридных композитов из алюминиевого сплава 6061-T6 при обработке трением с перемешиванием. Transactions of Nonferrous Metals Society of China, 23(5), 1275-1280..

    [32] Umanath, KPSSK, Palanikumar, K., & Selvamani, S. T. (2013). Анализ характеристик износа при скольжении всухую гибридных композитов с металлической матрицей Al6061/SiC/Al2O3. Композиты, часть B: Engineering, 53, 159-168.

    [33] Рамнат Б.В., Еланчежян К., Аннамалай Р.М., Аравинд С., Атрея Т.С.А., Вигнеш В. и Субраманиан К. (2014). Композиты с алюминиевой металлической матрицей – обзор. Преподобный Пров. Матер. наук, 38 (5).

    [34] Рамачандра, М., и Радхакришна, К. (2004, декабрь). Исследование абразивного износа композита с металлической матрицей Al-Si (12%) SiC, синтезированного с использованием вихревого метода. В Международном симпозиуме студентов-исследователей по материаловедению и технике (стр. 20-22).

    [35] КУМАР, К.А. В. и РАДЖАДУРАЙ Дж. С. (2016). Влияние содержания рутила (TiO2) на износостойкость и микротвердость гибридных композитов на основе алюминия, синтезированных методом порошковой металлургии. Труды Общества цветных металлов Китая, 26 (1), 63-73.

    [36] Zhu, Y., Zhou, A., Ji, Y., Jia, J., Wang, L. , Wu, B., & Zan, Q. (2015). Трибологические свойства Ti 3 SiC 2 в сочетании с различными контртелами. Ceramics International, 41(5), 6950-6955.

    [37] Нассар, А. Э., и Нассар, Э.Э. (2017). Свойства нанокомпозитов с алюминиевой матрицей, полученных методом порошковой металлургии. Журнал Университета короля Сауда — Инженерные науки, 29 (3), 295-299.

    [38] Венкатпрасад, С., Субраманиан, Р., Радика, Н., Анандавел, Б., Арун, Л., и Правин, Н. (2011). Влияние параметров на характеристики износа при скольжении всухую гибридного металлического матричного композита алюминий/летучий золь/графит. Европейский журнал научных исследований, 53(2), 280-290.

    [39] Мурти А., Натараджан Д.Н., Сивакумар Р., Манойкумар М. и Суреш М. (2012). Сухой износ при скольжении и механическое поведение гибридного металлического матричного композита алюминия/зольной пыли/графита с использованием метода Тагучи. Международный журнал современных инженерных исследований (IJMER), 2(3), 1224-1230.

    [40] Аланеме, К. К., Адевале, Т.М., и Олубамби, П.А. (2014). Коррозионно-износные характеристики гибридных композитов на основе сплава Al–Mg–Si, армированных золой рисовой шелухи и карбидом кремния. Журнал исследования материалов и технологии, 3 (1), 9-16.

    [41] Аланеме, К.К., и Адевале, Т.М. (2013). Влияние весовых соотношений золы рисовой шелухи и карбида кремния на механическое поведение матричных гибридных композитов сплава Al-Mg-Si. Трибология в промышленности, 35(2), 163-172.

    [42] Clauss, FJ (Ed.). (2012). Твердые смазочные материалы и самосмазывающиеся твердые вещества. Эльзевир.

    [43] Шарф, Т. В., и Прасад, С. В. (2013). Твердые смазочные материалы: обзор. Журнал материаловедения, 48(2), 511-531.

    [44] Чо, М. Х., Ю, Дж., Ким, С.Дж., и Джанг, Х. (2006). Трибологические свойства твердых смазок (графит, Sb 2 S 3 , MoS 2) для фрикционных материалов автомобильных тормозов. Износ, 260(7), 855-860.

    [45] Чару, М.С., и Вани, М.Ф. (2016). Tribological

    Свойства наночастиц IF-MoS 2 в качестве смазочной добавки к трибопаре гильзы цилиндра и поршневого кольца. Трибология в промышленности, 38(2), 156-162.

    [46] Чару, М.С., и Вани, М.Ф. (2017). Трибологические свойства наночастиц h-BN в качестве смазочной добавки к гильзе цилиндра и поршневому кольцу.Наука о смазочных материалах, 29(4), 241-254.

    [47] Пооважаган Л., Калайчелван К. и Сорнакумар Т. (2016). Технологические и эксплуатационные характеристики нанокомпозитов с металлической матрицей алюминий-нанокарбид бора. Материалы и производственные процессы, 31(10), 1275-1285.

    Обзор печати композитов, армированных волокном, через FFF: Ingenta Connect

    Назначение
    В промышленности производство плавленых нитей (FFF) обеспечивает гибкость и динамичность, способствуя снижению затрат и времени выполнения заказа (т.е. пора торговать). Тем не менее, детали FFF имеют некоторые ограничения, такие как: как недостаточная точность и/или более низкая механическая производительность. В результате были разработаны некоторые альтернативы для преодоления некоторых из этих ограничений, а именно: разработка полимеров с высокими эксплуатационными характеристиками, создание армированных волокном материалов с помощью процесса FFF и/или разработка новых материалов на основе FFF. технологии печати композитными материалами. Данная работа направлена ​​на анализ этих технологий.
    Дизайн/методология/подход
    Эта работа направлена ​​на изучение и понимание достижений в поведении 3D-печатных деталей с повышенная производительность за счет армирования несколькими формами и типами волокон от наночастиц до ровинга из непрерывного волокна.Таким образом, представлен всесторонний обзор значительных исследований, проведенных в отношении FFF армированных волокном термопластов, с акцентом на наиболее актуальные и инновационные разработки или адаптации на уровне аппаратного обеспечения и/или в процессе производства исходного сырья.
    Выводы
    Показано, что разные типы армирования создают разные проблемы для процесса печати с различными результатами в исполнении детали.
    Оригинальность/ценность
    Этот обзор посвящен объединению наиболее важных исследований, посвященных процессу FFF-печати деталей с различными виды армирующих материалов.Разделив армирование на категории по форме/геометрии и способу обработки, можно лучше количественно оценить улучшения производительности.

    Справочная информация отсутствует. Войдите, чтобы получить доступ.

    Информация о цитировании отсутствует. Войдите, чтобы получить доступ.

    Нет дополнительных данных.

    Нет статьи Носитель

    Нет показателей

    Ключевые слова: 3D-печатные композиты; Производство добавок; CFRTP; Композитные материалы; ФФФ

    Тип документа: Исследовательская статья

    Принадлежности: 1: Факультет машиностроения, Университет Порту, Порту, Португалия 2: Институт науки и инноваций в машиностроении и промышленной инженерии, Порту, Португалия 3: Кафедра машиностроения, инженерный факультет, Университет Порту, Порту, Португалия 4: Университет Порту, Порту, Португалия

    Дата публикации: 8 июля 2019 г.

    Армированные геополимерные композиты: критический обзор

    Этот критический обзор является продолжением двух тематических статей под названием Геополимеры на основе природного и синтетического метакаолина ( в строке от 17 января 2016 г. ) и Воздействие геополимеров на окружающую среду,  (онлайн, 20 июня 2015 г.).Он был написан в соответствии с решением Elsevier и Института геополимеров объединить усилия, выделить и распространить лучшие исследовательские публикации, содержащиеся в их объединенных архивах, посредством серии виртуальных специальных выпусков Института геополимеров Эльзевира по геополимерам. На линии 29 июня 2015 г.

    Изобретение минеральных геополимеров типа поли(сиалат)-Si-O-Al-O- (Si:Al=1), поли(сиалат-силоксо) -Si-O-Al-O-Si-O- ( Si:Al=2), поли(сиалат-дисилоксо) -Si-O-Al-O-Si-O-Si-O- (Si:Al=3), поли(сиалат-мультисилоксо) (Si:Al>> 3) восходит к 1972 году, когда после различных катастрофических пожаров во Франции, повлекших за собой сотни жертв в общественных зданиях из-за использования обычного органического пластика, нашим приоритетом стали исследования негорючих и негорючих пластиковых материалов.

    Рисунок 1a: K-поли(сиалат-мультисилоксо)-углеродное волокно. Рисунок 1b: K-поли(сиалат-дисилоксо)-Al203 волокно.

    В 1972 году мы основали частную исследовательскую компанию Cordi SA (позже названную Cordi-Gépolymère) для разработки новых неорганических огнеупорных полимерных материалов, которые мы назвали «геополимерами» (минеральные полимеры, полученные в результате геохимии или геосинтеза). Мы знали, что не достигнем огнестойкости и нулевой токсичности с помощью органической химии. Когда десять лет спустя мы приступили к разработке концепции композиционного материала с геополимерной матрицей, целью было изготовление формовочных инструментов и моделей для замены металлических инструментов для небольших производственных циклов в промышленности по переработке пластмасс и в литейной промышленности.Целевые рабочие температуры находились в диапазоне от 200 до 350 °C. Позже потребность в более высоких рабочих температурах потребовала более высоких характеристик до 800 °C. См. нашу статью Davidovits and Davidovics (1991) под названием Геополимер: сверхвысокотемпературный инструментальный материал для производства передовых композитов. В нем описывается разработка методов инструментальной обработки с использованием геополимерных матриц поли(сиалат-дисилоксо) типа (-Si-O-Al-Si-O-Si-O-). Эти первые геополимерные композитные инструменты и инструменты для заливки геополимеров предлагали прямую репликацию, возможности строительства на месте и очень короткий цикл отверждения.Они позволили разработчикам продуктов и производителям инструментов предусмотреть использование материалов керамического типа с той же легкостью, что и органические полимеры. Изготовлена ​​и использовалась геополимерная композитная и литейная оснастка для обработки органических термопластов АПК-2, а также полиимидов ПМР-15. Эта статья была написана 25 лет назад. Это, вероятно, самая актуальная статья того периода, даже сегодня. Действительно, большинство изученных и разработанных в последнее время геополимерных матриц аналогичны тем, которые уже использовались в то время.Этот документ доступен в библиотеке Института геополимеров под номером Технический документ № 9: Сверхвысокотемпературный инструментальный материал для производства современных композитов на http://www. geopolymer.org/category/library/technical-papers/.

    Настоящий спецвыпуск, учитывая дефицит публикаций по армированным геополимерным композитам, пытается собрать лучшее из научной продукции для понимания свойств геополимерных смол, вяжущих/цементов и армирующих волокон.Глава 21 книги «Химия геополимеров и применение» носит название «Геополимерно-волокнистые композиты» и посвящена исключительно разработке высокоэффективных геополимерных матриц для огнестойких и термостойких волокнисто-композитных материалов (см. рисунок 1).

    Дело в том, что большая часть первоначальных исследований армированных геополимеров проводилась на геополимерно-волокнистых композитах, а не на геополимерном композите, армированном волокном. Разница между этими двумя терминами кажется тривиальной.Оба относятся к композитному материалу, который содержит волокна и геополимерное связующее или цемент. Однако в первом случае геополимерное связующее представляет собой матрицу, добавляемую (обычно путем пропитки) в полотно из волокон, будь то ткань, мат, войлок, однонаправленная волокнистая лента. Что касается второго, то это волокно (короткое или длинное), которое добавляется, смешивается с геополимерным цементом или раствором. Тем не менее, в ходе настоящего критического обзора мы обнаружили, что оба определения часто смешивались. Отсюда и наше более общее название Армированные геополимерные композиты .Поэтому данный обзор разбит на две подтемы, а именно:

    : однонаправленные волокнистые ленты, ткани 0/90°, волокнистые маты, пропитанные геополимерной смолой.

    : отдельные волокна (от 0,5% до 20% по объему) добавляются к геополимерным вяжущим, цементам и бетонам.

    Рисунок 2: Эпоксидно-углеродный композит (слева) горит, в то время как геополимерный углеродный композит (справа) все еще устойчив к возгоранию при температуре 1200 °C. композиты в качестве стеновых материалов, согласно Lyon et al.(1997).

    Геополимерно-волокнистые композиты: тепло- и огнестойкость

    В приложениях, требующих температурного воздействия более 200 °C, нельзя использовать большинство композитов с органической матрицей. Напротив, геополимерные волокнистые композиты характеризуются простотой производства при низких температурах и устойчивостью к высоким температурам. В прошлом эти качества были непримиримы. Легкость производства можно было найти только в органических пластиковых материалах; устойчивость к температуре была характерным свойством керамики; механическая прочность была получена с композиционными материалами.

    Геополимерно-волокнистые композиты сочетают в себе эти три свойства. Их можно трансформировать при низких температурах от 20 °C до 180 °C по тем же технологиям, что и для органических пластиков; наличие высокоэффективных керамических волокон обеспечивает превосходные механические свойства в очень широком диапазоне температур. На рисунке 2 показано поведение органических (здесь эпоксидных) и геополимерных матриц в отношении огнестойкости.

    Предоставление выжившим больше времени для побега: углеродное волокно и стекловолокно E

    Проблема огнестойкости была решена в 1990-х годах, когда мы начали разработку огнестойких панелей для салонов самолетов, инициированную Лайоном (1994, 1995) в Американском федеральном авиационном управлении (FAA). Когда самолет терпит крушение и загорается, половина людей, переживших столкновение, могут не выбраться вовремя. Это потому, что пластик в салоне — подушки сидений, ковровое покрытие, стены и багажные полки — горюч. А когда они горят, то выделяют легковоспламеняющиеся газы, которые через две минуты могут взорваться огненным шаром. Основная цель проекта FAA была резюмирована в коротком предложении: « Предоставление выжившим больше времени для побега ». В нем приняли участие три партнера: факультет гражданского строительства Университета Рутгерса, США.(П. Балагуру), ответственный за изготовление композита геополимер/углеродное волокно, Отдел пожарной безопасности FAA, Атлантик-Сити, США (Р. Лайон, 1997 г.), где проводились испытания, и наша компания Cordi-Gépolymère, Сент-Луис. -Квентин, Франция, поставляющая геополимерные смолы. Геополимерная матрица представляла собой поли(сиалат-мультисилоксо) тип с соотношением Si:Al в диапазоне от 18 до 35 [его также называют К-нано-поли(сиалат)]. Результаты были опубликованы Lyon et al. (1997) в статье под названием Свойства композитов геополимерной матрицы и углеродного волокна .

    На рисунке 3 характеристики прорыва композита геополимер/углеродное волокно сравнивались с характеристиками используемых в настоящее время органических полимерных матриц, таких как термореактивные (винилэфирные, эпоксидные), улучшенные термореактивные (BMI, PI), фенольные и инженерные. термопласт (PPS, PEEK). Flashover — это явление, уникальное для пожаров в отсеках, когда продукты неполного сгорания скапливаются на потолке и воспламеняются, вызывая полное вовлечение материалов отсека и сигнализируя об окончании выживания человека.Следовательно, при пожаре в отсеке время до перекрытия является временем, доступным для эвакуации, и это единственный наиболее важный фактор в определении пожарной опасности материала или группы материалов при пожаре в отсеке. Федеральное авиационное управление использовало время до прогара материалов при испытаниях салона самолета в качестве основы для критериев приемлемости тепловыделения и скорости тепловыделения для материалов салона коммерческого самолета. Прогнозируется, что конструкционные термопласты не перегорят в течение 20-минутного периода воспламенения, но могут выделять значительное количество дыма, в то время как геополимерный композит никогда не воспламенится, не достигнет воспламенения и не выделит никакого дыма при пожаре в отсеке.

    Настоящая подборка статей, посвященных огнестойким геополимерно-волокнистым композитам, с учетом небольшого количества публикаций начинается с ранее цитируемого R. Lyon et al. (1997) Свойства композитов геополимерная матрица-углеродное волокно . Он доступен в библиотеке Института геополимеров в виде технического документа № 1 «Огнестойкие алюмосиликатные композиты» на http://www.geopolymer.org/category/library/technical-papers/. В нем сравниваются композиты геополимер/углеродное волокно с композитами с органической матрицей, которые используются в инфраструктуре и на транспорте.При уровне излучения 50 кВт/м 2 , типичном для теплового потока при сильно развитом пожаре, полиэфирные, винилэфирные, эпоксидные, бисмалеимидные, цианатэфирные, полиимидные, фенольные и инженерные термопластичные ламинаты легко воспламеняются. и выделяли значительное количество тепла и дыма, в то время как геополимерные композиты, армированные углеродным волокном, не воспламенялись, не горели и не выделяли дыма даже после длительного воздействия теплового потока. Композит из углеродного волокна сохраняет шестьдесят три процента своей первоначальной прочности на изгиб после моделирования сильного пожара: 154 МПа при 800 °C по сравнению с 245 МПа при комнатной температуре.Эта статья была написана почти 20 лет назад. Это, вероятно, наиболее актуальная статья того периода, даже если она лишь поверхностно затрагивает эту все еще в значительной степени неисследованную тему исследования. Еще одна статья той же группы была опубликована в 2000 г. (Hammel et al., 2000). Он называется Сохранение прочности огнестойких алюмосиликатно-углеродных композитов во влажно-сухих условиях .

    Безусловно, углеродные и стеклянные волокна являются наиболее популярными армирующими волокнами для композитов. Традиционные углеродные композиты относительно дороги, тогда как ткани из Е-стекла примерно на порядок дешевле аналогичных углеродных тканей. Хэммелл и др. (1998, 1999) представили очень интересное решение в своей статье «Влияние типов армирования на изгибные свойства геополимерных композитов» . См. также Материалы «Геополимер’99», стр. 155–164. Они исследовали случай, когда углеродные слои чередуются с тканями из Е-стекла. Мы знаем, что образцы, изготовленные с использованием только ткани из Е-стекла, демонстрируют почти линейное упругое поведение вплоть до разрушения, а разрушение является хрупким, а напряжение в пять раз ниже, чем с углеродом, 110 МПа вместо 525 МПа для однонаправленных волокон.Это подтверждает сильную связь между матрицей и E-Glass и то, что пластина действует как однородный элемент. Пластина из S-стекла демонстрирует меньшую пластичность, чем углеродные пластины, но оказалась намного более пластичной, чем композит из Е-стекла. При использовании чередующихся слоев Е-стекла и углерода снижение прочности минимально. Е-стекло, по-видимому, хорошо связывается с матрицей, обеспечивая хорошую межслойную пластину между углеродными слоями. Добавление слоев E-стекла увеличивает прогиб пластины при выходе из строя, что увеличивает поглощение энергии перед разрушением.Однако с этими комбинированными тканевыми пластинами происходит более хрупкая потеря прочности после пика. Поскольку модуль упругости стекла намного ниже, чем у углерода, модуль изгиба этих пластин ниже, чем у простых углеродных пластин. Жесткость образца из углерода/E-стекла ниже, но прочность аналогична простому углероду (504 МПа против 525 МПа). Представленные здесь результаты могут послужить основой для будущих исследований по оптимизации гибридных характеристик и достижению экономичных конфигураций для заданного набора конструктивных требований.

    Та же группа применила эти гибриды углеродного стекла для противопожарной защиты бальзовых панелей в Giancaspro et al. (2004), Огнезащита горючих материалов с использованием геополимера . В течение многих лет многослойные конструкции использовались в аэрокосмической и судостроительной промышленности. Одной из эффективных конфигураций сэндвич-структур является облицовка из армированного волокном полимера (FRP), ламинированная на основу из пробкового дерева. Такая конфигурация обеспечивает как высокую удельную прочность, так и высокую удельную жесткость.Основным недостатком этой системы является воспламеняемость органических полимеров, используемых для связывания волокнистой облицовки с сердцевиной из пробкового дерева. В этом исследовании на сердцевину из бальзы были нанесены два слоя геополимерной тканой углеродной и стеклянной ткани. Результаты показывают, что слоя покрытия из геополимерного волокна толщиной 2 мм более чем достаточно для удовлетворения пожарных требований Федерального авиационного управления.

    В ходе исследовательского проекта FAA команда Университета Рутгерса (P. Balaguru et al., 1997) начал экспериментальное исследование поведения железобетонных балок из армированного портландцемента, усиленных тканью из углеродного волокна и геополимером. Документ под названием «Геополимер-углеродный композит для ремонта и восстановления железобетонных балок » доступен в библиотеке Института геополимеров. /2-железобетонные-балки/.

    Основная цель исследования состояла в том, чтобы определить, можно ли использовать геополимер вместо органических полимеров для крепления углеродных тканей к бетону.Были испытаны четыре железобетонные балки, аналогичные балкам, армированным углеродными тканями и органическими клеями. Балки имели 0, 2, 3 и 5 слоев однонаправленной углеродной ткани, прикрепленной к натянутой поверхности балок. Полученные результаты свидетельствуют о том, что поли(сиалат-мультисилоксо)геополимер обеспечивает отличную адгезию как к поверхности бетона, так и в межслойных плоскостях тканей. Все три балки вышли из строя из-за разрыва тканей. Это очень важно, так как очень немногие исследователи сообщают о выходе из строя балок с разрывом тканей.Наиболее распространенным типом отказа, о котором сообщалось в литературе, является отказ от расслоения тканей на границе раздела бетона и тканей. Следовательно, можно утверждать, что именно эта геополимерная матрица обеспечивает такую ​​же хорошую или лучшую адгезию по сравнению с органическими полимерами. Кроме того, геополимер огнестойкий, не разлагается под действием ультрафиолета и химически совместим с бетоном. Таким образом, продукт может быть успешно разработан для использования при ремонте и модернизации бетонных конструкций.

    Исследовательская группа также применила ту же технологию для укрепления каменных стен. См. статью Назиера и соавт. (2002), озаглавленный Укрепление каменных стен высокопрочными волокнами и неорганической матрицей .

    Термостойкость: карбид кремния, углеродное и базальтовое волокно

    Подходящие геополимерные продукты, как правило, могут подвергаться воздействию пламени при температуре от 100 до 1400 °C без какого-либо заметного изменения их свойств.Минеральный геополимер по своей сути «огнестойкий». Но это не отражает понятия «термостойкость». Нельзя в достаточной мере подчеркнуть, насколько сложно дать точное определение «термостойкости» для высокотехнологичных геополимерных продуктов. Эти трудности заключаются, с одной стороны, в определении самого термина, а с другой стороны, в широком диапазоне варьирования геополимеров. Обычно люди не делают разницы между продуктом, который не горит, сутью всех минеральных геополимеров, и термостойким артефактом.Жаростойкость материала является функцией, в первую очередь, по крайней мере двух параметров — температуры и времени. Поэтому точная спецификация термостойкости должна включать информацию о том, как долго материал может нагреваться при данной температуре без изменения его свойств.

    Недавняя статья известного производителя гоночных автомобилей McLaren, UK, Mills-Brown et al. (2013) под названием Разработка установки для испытаний на растяжение при высоких температурах для композитных ламинатов подчеркивает исключительные свойства геополимерной матрицы типа поли(сиалата).Это исследование было направлено на разработку высокотемпературного испытания на растяжение, позволяющего испытывать композиты, армированные волокном, при температуре до 1000 °C, чтобы понять поведение определенных композитов при этих температурах и получить данные, подходящие для проектирования высокотемпературных конструкций (механическая прочность, а также как эмиссия и токсичность). Именно сочетание правильной поли(сиалат-мультисилоксо) геополимерной матрицы с волокнами карбида кремния обеспечивает исключительную термостойкость.

    Термостойкость при температуре выше 1000 °C не может быть достигнута с помощью геополимерной матрицы типа поли(сиалат-мультисилоксо).Дечанг Цзя и его команда из Харбинского технологического института, Китай, использовали свойство термообработанных поли(сиалатных) матриц K-PS и поли(сиалат-силоксо) K-PSS. Они кристаллизуются в минералы, устойчивые к высоким температурам: калсилит KAlSiO 4 и лейцит KAlSiO 2 O 6 . Их статья (He et al., 2010a) называется Влияние высокотемпературной термообработки на механические свойства однонаправленных геополимерных композитов, армированных углеродным волокном .Использовали однонаправленное непрерывное углеродное волокно на основе ПАН (диаметр волокон 6-8 мкм) с ручной укладкой пропиткой (ультразвуковой вибрацией) 16 слоев, поликонденсацией при 80°С в течение 24 ч вакуумно-мешковым методом. После термообработки при 1100-1200°С композит достигает прочности на изгиб 234,2 МПа и модуля Юнга 63,8 ГПа.

    Но кальцилит/лейцитовая матрица имеет высокую пористость в диапазоне 30-37 об.%. Чтобы преодолеть этот недостаток, He et al. (2010b), Улучшение высокотемпературных механических свойств термообработанных композитов Cf/геополимер с помощью пропитки Sol-SiO 2 , обработанного после нагревания композита раствором Sol-SiO 2 под вакуумом для герметизации трещин и поры, образующиеся при термообработке.Прочность композита достигла максимального значения 425,1 МПа при 900 °С.

    Все предыдущие исследовательские работы касались высокотехнологичных характеристик, предназначенных для авиационных, автомобильных и аэрокосмических приложений. Они также использовали либо ткани, либо ленты с однонаправленным волокном для достижения максимальной прочности. Эти материалы требуют очень жидкой геополимерной матрицы для пропитки, связанной с вакуумным мешком. Тем не менее, большинство опубликованных геополимерных матриц с трудом проникают между фибриллами.Наш опыт показывает, что для достижения оптимальной пропитки размер частиц минералов и геополимеров должен быть меньше диаметра отдельного волокна. В этой области недостаточно исследований. Чтобы преодолеть эту трудность, Бортновский и его команда разработали собственное оборудование для намотки нити. Их статья (Tran et al., 2009) называется Влияние температуры отверждения на свойства изгиба геополимерно-углеродного армированного композита на основе диоксида кремния . Этот прием облегчает пропитку вязких матриц.Они использовали нити из углеродного волокна 24K и получили композит геополимер-углеродное волокно, содержащий примерно 37 мас. % или 40 об. % углеродного волокна и достиг предела прочности при изгибе в диапазоне 570 МПа.

    Но для низкотехнологичных и недорогих применений углеродное волокно слишком дорого. В нескольких работах представлены геополимерные композиционные материалы с использованием базальтовых волокон. Например, Welter и др. В документе (2015) описывается Эволюция взаимодействия волокон с матрицей в геополимерно-матричных композитах, армированных базальтом, после нагревания .Верхний температурный предел находится в пределах 600 °С из-за размягчения базальтового волокна. Прочность на изгиб, измеренная при комнатной температуре, находится в диапазоне 194 МПа для геополимерной матрицы поли(сиалат-силоксо) типа. Эта относительно высокая прочность была получена с помощью однонаправленных лент из базальтовых нитей, изготовленных индивидуально путем пропитки и ручной укладки.

    В нескольких исследованиях это не так. При использовании коротких или тканых тканей из-за высокой вязкости поли(сиалат-силоксо) матрицы способ изготовления композитных панелей упрощается до минимума.Он включает в себя сначала заливку геополимерной матрицы в форму, а затем нанесение чередующихся слоев геополимера и двухмерных базальтовых тканей и матов полотняного переплетения / рубленого волокна. Есть надежда, что вибрация способствует проникновению матрицы в армирующую матрицу. При этом достигается более низкая прочность на изгиб в диапазоне 40 МПа, как в исследовании, описанном в статье Риберо и Кривена (2016) под названием «Свойства геополимерных композитов, армированных матом из рубленого базальта или тканым полотном» , J.Являюсь. Керам. Soc., 99 [4] 1192–1199 (2016).

    Армированные волокнами геополимеры

    Геополимеры представляют собой неорганические алюмосиликатные материалы, вяжущие вещества или цементы, которые обладают относительно хорошими механическими свойствами и желательной термической стабильностью, но демонстрируют поведение при разрушении, подобное хрупким твердым телам. Это ограничение может быть устранено путем армирования волокнами для повышения их прочности и ударной вязкости. В научных работах представлены различные типы волокон, а именно:

                — углеродное волокно и карбидокремниевое волокно SiC;

                — базальтовое волокно;

                — поли(виниловый спирт) ПВС, поли(молочнокислый) ПЛА, поли(ацеталь) ПОМ;

                — биоволокна: лен, хлопок, шерсть;

                — графен;

                — стальная фибра.

    Содержание волокна варьируется в широких пределах: от 0,5% по весу для коротких волокон до 20% для мата или войлока. Области применения охватывают как сверхвысокотехнологичную/дорогостоящую термостойкую технологию, так и низкотехнологичный/недорогой экобетон. Поэтому трудно сделать какой-либо вывод из одной области в другую. Их необходимо наметить самостоятельно, лучше всего по категориям армирования. Начнем с самого «экзотического», а именно с армирования нанолистами графена.

    Усиление графеновыми нанолистами

    Китайская исследовательская группа из Харбинского технологического института опубликовала две статьи.Оба имеют дело с изготовлением графенового армирования на месте. Первый Ян и др. (2015) называется Изготовление на месте и определение характеристик композитов графен/геополимер . Графен обладает значительным потенциалом в качестве нанонаполнителя при производстве геополимерных материалов. Однородно диспергированные армированные графеном геополимерные бетоны легко и просто были приготовлены путем восстановления на месте оксида графена (GO) в щелочных силикатных растворах. Восстановление оксида графена на месте происходит при 60 °C в течение 72 часов. Полученный графен равномерно диспергируют и добавляют к метакаолину, перемешивают ультразвуком и подвергают поликонденсации при 60 °C в течение 7 дней. Конечная аморфная геополимерная матрица относится к типу поли(сиалат-силоксо). На него не влияет однородно диспергированный графен, но наблюдается сильная межфазная связь. В результате трещиностойкость композита с 1 мас.% графена улучшилась на 17% по сравнению с простым геополимером.Это кажется очень низким, но реальная ценность этого графенового армирования появляется во второй статье команды, а именно в Yan et al. (2016) Кинетика кристаллизации и эволюция микроструктуры композитов восстановленный оксид графена/геополимер . Действительно, при последующей термообработке К-поли(сиалат-силоксо)геополимер превращается в высокотемпературную стабильную лейцитовую керамику. Прочность на изгиб при комнатной температуре для геополимерного композита графен-К-поли(сиалат-силоксо) находится в диапазоне 10-15 МПа. После термообработки при 950°С в течение 30 минут оно достигает 75 МПа. Тем не менее, он не стабилен при этой температуре. При более длительном времени термообработки прочность снижается из-за окисления нанолистов графена.

    Армирование углеродными волокнами и волокнами SiC (карбид кремния)

    Лин и др. (2008) использовали листовую заготовку из углеродного волокна, изготовленную из коротких углеродных волокон (2, 7 и 12 мм соответственно), в качестве исходных материалов для усиления геополимера типа поли(сиалат-силоксо).Он называется Влияние длины волокна на механические свойства и поведение при разрушении коротких геополимерных матричных композитов, армированных углеродным волокном . Композит, армированный углеродными волокнами длиной 7 мм, демонстрирует максимальную прочность на изгиб, которая увеличивается с 16,8 для простого геополимера до 91,3 МПа.

    Та же группа изучала преимущества коротких волокон SiC. В Юань и соавт. (2016), статья Геополимерные композиты, армированные волокнами карбида кремния, часть 1: короткое волокно карбида кремния, , было исследовано влияние содержания и длины волокна на микроструктуру и механические свойства геополимерных композитов.При содержании волокна 2,0 об.% при длине 5 мм композит получил самую высокую прочность на изгиб в диапазоне 94 МПа, что в 5,6 раза выше, чем у чистого геополимера.

    Интересное развитие нашей предыдущей технологии геополимерных инструментов было представлено Ó Brádaigh et al. (2011), Электронагреваемая керамическая композитная оснастка для внеавтоклавного изготовления крупногабаритных композитных конструкций . В этой статье описывается разработка керамических композитных инструментов с электрическим нагревом, предназначенных, прежде всего, для изготовления крупных композитных конструкций для аэрокосмической или ветровой энергетики.Инструмент предназначен для работы при температурах до 300 °C, но потенциально может использоваться при температурах до 500 °C и выше. Керамический материал представляет собой поли(сиалат-дисилоксо)геополимер, армированный углеродными волокнами и термопластичными полимерами и уложенный со встроенными электрическими нагревателями. Геополимерный и армирующий слои укладываются вручную при комнатной температуре по стандартной схеме и сначала отверждаются до 60 °C, а затем отдельно стоящее пост-отверждение поэтапно примерно до 400 °C.Инструмент легкий, прочный и долговечный, имеет низкий коэффициент теплового расширения. Они разработали оснастку со встроенными нагревательными устройствами для производства 12,6-метровых лопастей ветряных турбин из стекловолокна/эпоксидной смолы и стекловолокна/ПБТ для производства энергии ветряных электростанций.

    Армирование стальной фиброй

    Бетон из портландцемента со стальным волокном

    — это хорошо известный композитный материал, который придает бетону прочность после образования трещин. Есть несколько работ, посвященных армированию геополимерных цементов/бетонов стальной фиброй, но большинство из них не несут новых знаний. Мы выбрали статью Ranjbar et al. (2016) под названием Механизмы межфазной связи в геополимерных композитах, армированных стальным и полипропиленовым волокном . Они изучили влияние смачиваемости, химических характеристик и нанометровой шероховатости полипропиленовых и микростальных волокон (MSF) с 0,5, 1, 2, 3 и 4 об.% для каждого типа волокон на геополимерную пасту на основе летучей золы. Результаты показывают, что стальное микроволокно MSF прочно контактирует с геополимерной пастой, так как ведет себя как гидрофильный материал.Такое поведение обеспечивает значительное улучшение поглощения энергии и прочности на изгиб; с другой стороны, полипропиленовое волокно привело к отслоению волокнистой матрицы из-за его гидрофобных характеристик, что ослабило механические характеристики композитов. Армирование MSF с содержанием 3 об.% обеспечивает прочность на изгиб 35 МПа по сравнению с 8 МПа при добавлении полипропиленового волокна.

    Армирование базальтовым волокном

    Базальт

    обладает гораздо лучшей химической стойкостью, чем стекловолокно, особенно в присутствии сильных щелочей. Базальт в виде волокон использовался в качестве армирующей фазы для геополимеров, демонстрируя повышенную механическую прочность по сравнению с чистым геополимером. Мы уже цитировали 2 статьи в разделе, посвященном геополимерно-волокнистым композитам, а именно Welter et al. (2015 г.) для однонаправленного волокна и Риберо и Кривен (2015 г.) для мата из коротких и рубленых прядей. В этом разделе мы выбрали интересную тему, посвященную армированию вспененным (вспененным) геополимером.

    Статья Masi et.al (2015), Влияние органических и неорганических волокон на механические и термические свойства алюминат-активированных геополимеров, представлены механические и микроструктурные свойства базальтового волокна и поливинилспиртового волокна ПВА (см. следующий раздел) для армирования вспененный геополимер на основе золы-уноса. Плотность материала находится в диапазоне 1 г/см3 по сравнению с 2 г/см3 для нерасширенного материала. Известно, что материалы с низкой плотностью и термостойкостью, используемые в качестве изоляционных панелей, подвержены повреждениям из-за их низкой прочности на изгиб. Результаты подчеркивают, что присутствие 1 об. % поливинилспиртовых волокон ПВС значительно повысили прочность на изгиб геополимерной пены с 5,5 МПа до 14 МПа при комнатной температуре, а для 1 об. % базальтового волокна, прочность на изгиб не меняется. Но поведение при более высоких температурах другое. Вспененные геополимеры, армированные волокнами ПВА, демонстрировали прочность на изгиб в диапазоне 14 МПа до тех пор, пока образцы не подвергались воздействию температур выше 150 °C. Температуры 200°С и 250°С вызвали снижение значений прочности на изгиб на 35% и 70% соответственно.С другой стороны, поскольку температура плавления базальта составляет 1000 °C, для выдержки образца перед испытанием на изгиб в трех точках использовался диапазон более высоких температур. Было замечено, что прочность на изгиб 5,5 МПа существенно не изменилась в диапазоне 600 °C и 700 °C для образцов, испытанных в отвержденном состоянии. Однако за пределами 700 °C значения прочности на изгиб почти удвоились, достигнув 10 МПа. Это улучшение прочности на изгиб, вероятно, вызвано спеканием геополимерной пасты, что приводит к улучшению адгезии волокна к матрице.Поскольку вспененные образцы, армированные ПВА или базальтовыми волокнами, показали сопоставимые значения плотности, можно утверждать, что природа добавленных волокон не влияла на характеристики вспененных геополимеров в условиях имитации пожара.

    Армирование синтетическими органическими волокнами ПВА, ПЛА, ПОМ

    Это акронимы для поли(винилового спирта) ПВС, поли(молочной кислоты) ПЛА, поли(ацеталя) ПОМ.

    Поливинилспиртовое волокно из поливинилового спирта Портландбетон представляет собой хорошо известный композитный материал, придающий бетону прочность после образования трещин.Есть несколько работ, посвященных армированию геополимерных цементов/бетонов ПВА волокнами, но большинство из них не несут новых знаний. Мы уже обсуждали его свойство по сравнению с базальтовым волокном. В статье Zhang et al. (2008), Ударные свойства экструдатов на основе геополимера с добавлением золы-уноса и короткого волокна ПВС, представляет добавление 1-2 об.% коротких волокон ПВС в геополимерный раствор на основе метакаолина/золы-уноса, изготовленный методом экструзии. .Метод экструзии позволяет формовать трудно поддающиеся обработке вещества в различные изделия сложного поперечного сечения с минимальным содержанием воды, что имеет решающее значение для получения высокой прочности, низкой проницаемости и превосходной долговечности геополимерных изделий. Длина волокна ПВС составляет 6 мм при среднем диаметре 14 микрон. Экспериментальные результаты показывают, что добавление 1 об. % волокна ПВС значительно повышает пластичность и ударопрочность затвердевшего геополимерного раствора.

    Волокно из поли(ацеталя) ПОМ, использованное в бумаге Zhao et al.(2016), Изготовление, механические и трибологические характеристики ? геополимерных композитов на основе метакаолина, армированных полиацетальным волокном, все еще находится в стадии разработки. Это не коммерциализировано до сих пор. По мнению авторов, ПОМ является одним из наиболее важных инженерных термопластов. Добавление 1 мас.% волокна ПОМ к поли(сиалат-силоксо)геополимеру обеспечивает более высокую прочность, связанную с новым свойством: низким коэффициентом трения. Оценены механические и трибологические свойства полученных композитов, исследованы морфология и микроструктура.Волокна ПОМ обеспечили значительное механическое усиление геополимера на основе метакаолина. Композиты были оптимизированы по прочности на изгиб и сжатие при содержании волокна 1 мас.% и длине волокна 6 мм. По сравнению с неармированным геополимером композиты получили оптимальное улучшение прочности на изгиб до 11 МПа по сравнению с 4,5 МПа для простого геополимера и прочности на сжатие до 62 МПа по сравнению с 49 МПа. POM-геополимер также позволил значительно снизить коэффициент трения и скорость потерь при истирании.Такое улучшение трибологических характеристик связано с образованием самосмазывающихся передаточных пленок между контактными поверхностями композитов со стальным аналогом. По мнению авторов, улучшенная механическая прочность, улучшенные трибологические свойства, экологичность и относительно низкая стоимость делают разработанные геополимерные композиты ПОМ потенциально привлекательными для ряда применений в строительстве и гражданском строительстве.

    В статье Okada et al.(2011), Свойства капиллярного подъема пористых геополимеров, полученных методом экструзии с использованием волокон полимолочной кислоты (PLA) в качестве порообразователей, не касается добавления волокна для армирования. Волокно PLA (полилактическое) используется в качестве порообразователя для увеличения капиллярности и пористости поли(сиалат-силоксо)цемента/бетона, подобно так называемой «керамике лотоса». Действительно, высокая температура поверхности строительных материалов под летним солнечным светом может быть эффективно снижена путем смачивания этих пористых материалов с использованием их капиллярного подъема воды, которая затем испаряется.Эффективность этого пассивного охлаждения была подтверждена наблюдением за прохладными участками вблизи многих керамических изделий из лотоса, что позволяет предположить, что эти материалы являются хорошими кандидатами для противодействия эффектам теплового острова. Пористые геополимеры готовили замешиванием волокон PLA диаметром 12, 20 и 29 микрон в геополимерную пасту при объемном содержании волокон 13–28%. Полученную пасту экструдировали с помощью бытового экструдера, отверждали при 90°С в течение 2 дней, затем сушили при той же температуре. Волокна PLA в композитах удаляли обработкой щелочью и/или нагреванием.Наибольший капиллярный подъем, т.е. эффект пассивного охлаждения, был достигнут у пористых геополимеров, содержащих 28 об. % 29-микронных волокон.

    Армирование биоволокнами: хлопок, шерсть, лен

    Любой ученый или лаборант, работающий с геополимерами, на своем опыте узнал о высокой реакционной способности хлопчатобумажной одежды по отношению к свежей геополимерной смоле, связующему и цементу. Любое геополимерное пятно навсегда остается вкрапленным в хлопчатобумажную ткань. Это связано с гидрофильностью биоволокон.Поэтому неудивительно, что они являются очень хорошими кандидатами для армирования геополимерами.

    В статье Аломайри и Лоу (2013), Синтез и характеристика механических свойств геополимерных композитов, армированных хлопковым волокном , описывается геополимерный цемент на основе золы-уноса, армированный хлопковым волокном. Щелочестойкие хлопковые волокна имеют среднюю длину 10 мм, средний диаметр 0,2 мм, плотность 1,54 г/см3, предел прочности при растяжении 400 МПа. В настоящем исследовании оптимальная прочность на сжатие чистой геополимерной пасты увеличилась с 19.от 1 до 46,0 МПа после добавления 0,5 мас.% хлопкового волокна. Однако добавление большего количества хлопкового волокна (0,7 и 1,0 мас. %) привело к снижению прочности на сжатие. Ударная вязкость чистой геополимерной пасты также увеличилась с 1,9 до 4,5 кДж/м2 после добавления 0,5 мас.% хлопкового волокна.

    Вместо коротких хлопковых волокон та же группа Alomayri et al. (2014), Синтез и механические свойства геополимерных композитов, армированных хлопчатобумажной тканью , изучали влияние большего количества хлопкового волокна на прочность на изгиб. Геополимерные композиты, армированные различными слоями хлопчатобумажной ткани, изготавливаются методом укладки. Тканые хлопчатобумажные ткани были пропитаны (смочены) геополимерной пастой на основе летучей золы, уложены друг на друга и сжаты валиком, чтобы заставить пасту проникнуть в ткань и удалить большую часть захваченного воздуха. Полезные результаты были получены для композитов с различным содержанием хлопкового волокна (0, 3,6, 4,5, 6,2 и 8,3 мас.%). Композит, содержащий 8,3 мас.% тканых хлопковых волокон, показал самую высокую прочность на изгиб среди всех композитов.Прочность композитов на изгиб увеличилась с 8,2 МПа до 31,7 МПа по сравнению с чистым геополимером.

    В литературе не было сообщений об использовании натуральных белковых волокон, таких как шерсть, в качестве армирующих длинных волокон геополимерной матрицы. В статье Alzeer and MacKenzie (2012), Синтез и механические свойства новых армированных волокном композитов неорганических полимеров с натуральным шерстяным волокном, сообщается об использовании двух типов шерсти (ковровой шерсти и мериносовой шерсти) для этой цели, с целью производства новых, экологически чистых недорогих композитов с улучшенной прочностью на изгиб и плавным разрушением для инженерных и строительных приложений. Механические свойства армированных волокном композитов зависят от границы раздела волокно-матрица, поскольку прочность такого композита достигается за счет передачи напряжения между волокнами и матрицей. По этой причине ожидается, что химический состав поверхности шерстяных волокон и их взаимодействие с щелочной геополимерной матрицей будут играть важную роль в поведении композита. Щелочь разрушающе действует на белковые волокна даже при низких концентрациях и температурах; некоторые из аминокислотных групп шерсти (аргинин, лизин, гистидин, тирозин, концевые аминогруппы и особенно цистин) быстро реагируют со щелочью.Основные реакции деградации шерсти в щелочном растворе включают образование лантионина путем расщепления дисульфидного мостика с высвобождением свободных атомов сульфида в раствор. Поверхности некоторых шерстяных волокон, использованных в этом исследовании, были химически модифицированы для улучшения их щелочестойкости и армирующих свойств. При среднем содержании шерстяного волокна 5 мас. % прочность на изгиб находится в диапазоне от 8,1 до 9,1 МПа по сравнению с 5,8 МПа для чистого геополимера, и плавное разрушение, в отличие от неармированной матрицы, которая демонстрирует хрупкое разрушение, подобное керамике.Взаимодействие между сульфидными связями шерсти и алюмосиликатной матрицей приводит к сине-зеленому цвету шерсти, что, по данным УФ-видимой и ИК-спектроскопии, связано с образованием сульфоалюмосиликатного соединения содалита.

    Та же группа, Alzeer and MacKenzie (2013), Синтез и механические свойства новых композитов неорганических полимеров (геополимеров) с однонаправленными волокнами натурального льна (formium tenax) , изучили другое биоволокно, лен.Поли(сиалат-силоксо)геополимер был однонаправленно армирован 4–10 об.% натуральным волокном на основе целлюлозы, льном , формиум тенакс . Механические свойства армированных волокном композитов улучшаются с увеличением содержания волокна, достигая предельной прочности на изгиб около 70 МПа при содержании волокна 10 об. %. Это представляет собой значительное улучшение прочности на изгиб неармированной геополимерной матрицы (около 5,8 МПа). Композиты демонстрируют изящное разрушение, в отличие от хрупкого разрушения матрицы.Сканирующая электронная микроскопия была использована для изучения морфологии областей волокна-матрицы, и сочетание термогравиметрического анализа (ТГА) и измерений термической усадки этих композитов позволяет предположить, что, несмотря на образование микротрещин из-за потери воды из геополимерной матрицы, волокна термически защищены матрицей до 400 °C. Волокна льна, по-видимому, не подвергаются риску из-за щелочной среды матрицы, что предполагает новые возможные применения этих недорогих, просто приготовленных строительных материалов.

    Ассаеди и др. (2016) недавно опубликовали статью под названием «Характеристики льняной ткани, армированной нано-глино-геополимерными композитами» . Целью использования льняного волокна является разработка «экологически чистых материалов» за счет армирования натуральными волокнами. В этом исследовании изучалось изготовление экологических или «зеленых» нанокомпозитов с использованием наноглины и льняного волокна в качестве армирования геополимерных матриц летучей золы. Прочность на изгиб композитов находится в диапазоне 4.от 5 МПа до примерно 23 МПа, в зависимости от качества геополимерной матрицы.

    Редакторы надеются, что этот выбор вдохновит на дополнительные и столь необходимые исследования и стандартизацию подготовки и производства армирующих геополимерных композитов, учитывая, что индустриализация и коммерциализация уже начались с производства нескольких приложений во всем мире.

    Справочные номера Института геополимеров:

    Давидовиц Н., Давидович М.и Давидовиц Дж., (1988), Керамо-керамические композитные материалы и их производство, , публикация патента РСТ , WO 88/02741 , патент США 4,888,311.?

    Давидовиц Дж., (1991), Геополимеры: неорганические полимерные новые материалы, J. Термический анализ , 37, 1633–1656. (см. технический документ №12)

    Давидовиц Дж. и Давидович М. (1991), Геополимер: сверхвысокотемпературный инструментальный материал для изготовления современных композитов, Proc. 36-й международный симпозиум SAMPE , 1939–1949 гг. (см. Технический документ № 9).?

    Hammell J.A., Balaguru P.N., Lyon R.E. и Давидовиц Дж., (1999), Влияние типов армирования на свойства геополимерных композитов при изгибе, Geopolymer’99 Proceedings , стр. 155–164.?

    Джозеф Давидовиц, Глава 21: Геополимерные волокнистые композиты, в Геополимерная химия и применение , 2-е изд. 2008 г., 3-е изд. 2011, 4-е изд. 2015, Институт геополимеров, ISBN, 4-е изд. 9782951482098.

    В библиотеке на http://www.geopolymer.org/category/library/technical-papers/.

    — Технический документ № 1 Огнестойкие алюмосиликатные композиты .

    — Технический документ № 2 Железобетонные балки .

    Технический документ № 9: Сверхвысокотемпературный инструментальный материал для производства современных композитов .

    Технический документ № 12: Геополимеры: неорганические полимерные новые материалы.

    Каталожные номера Elsevier:

    Аломайри Т., Low IM, (2013), Синтез и характеристика механических свойств геополимерных композитов, армированных хлопковым волокном, Journal of Asian Ceramic Societies  1, 30–34.

    Аломайри Т., Шейх Ф.У.А., Лоу И.М., (2014), Синтез и механические свойства геополимерных композитов, армированных хлопчатобумажной тканью, Композиты: Часть B  60, 36–42.

    Alzeer M. и MacKenzie KJD, (2013), Синтез и механические свойства новых композитов неорганических полимеров (геополимеров) с однонаправленными волокнами натурального льна (formium tenax), Applied Clay Science 75–76, 148–152,

    Ассаеди Х., Шейх Ф.У.А., Лоу И.М., (2016), Характеристики композитов нано-глина-геополимер, армированных льняной тканью, Composites Part B  95, 412-422.

    Hammell J.A, Balaguru P. N, Lyon RE, (2000), Сохранение прочности огнестойких алюмосиликатно-углеродных композитов в условиях влажно-сухого состояния, Composites: Part B  31, 107–111.

    He P., Jia D., Lin T., Wang M., Zhou Y., (2010a), Влияние высокотемпературной термообработки на механические свойства однонаправленных геополимерных композитов, армированных углеродным волокном, Ceramics International 36 (2010 ) 1447–1453 .

    He P., Jia D., Lin T., Wang M., Zhou Y., (2010b), Улучшение высокотемпературных механических свойств термообработанных композитов Cf/геополимер с помощью пропитки Sol-SiO 2 , Journal Европейского керамического общества г. 30 3053–3061.

    Миллс-Браун Дж., Поттер К., Фостер С., Бахо Т., (2013) Разработка установки для испытаний на растяжение при высоких температурах для композитных ламинатов, Композиты: Часть A 52, 99–105.

    Линь Т., Цзя Д., Хе П., Ван М., Лян Д., Влияние длины волокна на механические свойства и поведение при разрушении коротких геополимерных матричных композитов, армированных углеродным волокном, Materials Science and Engineering A 497 (2008) 181–185.

    Masi G., Rickard WDA, Bignozzi M.C., van Riessen A., (2015), Влияние органических и неорганических волокон на механические и термические свойства геополимеров, активированных алюминатами, Composites Part B 76 218-228.

    Окада К., Имасэ А., Isobe T., Nakajima A., (2011), Свойства капиллярного подъема пористых геополимеров, полученных методом экструзии с использованием волокон полимолочной кислоты (PLA) в качестве порообразователей, Journal of the European Ceramic Society  31, 461–467.

    Ранджбар Н., Талебиан С., Мехрали М., Куэнзел С., Метселаар ХСК, М.З. Джумаат, (2016), Механизмы межфазной связи в геополимерных композитах, армированных стальным и полипропиленовым волокном, Composites Science and Technology  122, 73- 81.

    Ян С., He P., Jia D., Yang Z., Duan X., Wang S., Zhou Y., (2015), Изготовление на месте и определение характеристик композитов графен/геополимер, Ceramics International 41, 11242–11250.

    Yan S. , He P., Jia D., Duan X., Yang Z., Wang S., Zhou Y., (2016), Кинетика кристаллизации и эволюция микроструктуры композитов восстановленный оксид графена/геополимер, Журнал Европейское керамическое общество  36, 2601–2609.

    Юань Дж., Хэ П., Цзя Д., Ян С., Цай Д., Сюй Л., Yang Z., Duan X., Wang S., Zhou Y., (2016), Геополимерные композиты, армированные волокном SiC, часть 1: короткое волокно SiC , Ceramics International 42, 5345–5352.

    Zhang Y., Sun W., Li Z., Zhou X., Eddie, Chau C., (2008), Ударные свойства экструдатов на основе геополимера, содержащих зольную пыль и короткое волокно ПВС, Construction and Building Materials  22, 370–383

    Чжао В., Ван Ю., Ван С., Ву Д., (2016), Изготовление, механические характеристики и трибологические свойства геополимерных композитов на основе метакаолина, армированных полиацеталь-волокном, Ceramics International 42, 6329–6341 .

     

    Другие показания

    Альзиер М. и Маккензи К. Дж. Д., (2012), Синтез и механические свойства новых армированных волокном композитов неорганических полимеров с волокнами натуральной шерсти, J. Mater. науч. 47, 6958-6965

    Джанкаспро Дж.В., Балагуру П.Н. и Lyon R.E., (2004), Противопожарная защита горючих материалов с использованием геополимера, SAMPE Journal , 40 (5), стр. 42-49.

    Хаммелл, Дж. А., Балагуру, П.Н., и Лайон, Р.Е., (1998), Влияние типов армирования на свойства геополимерных композитов при изгибе, Международный симпозиум SAMPE , 43, 1998.?

    Лайон Р.Е., Фоден А.Дж., Балагуру П.Н., Давидовиц Дж. и Давидович М., (1997), Свойства композитов геополимерной матрицы и углеродного волокна, Fire and Materials , 21, 67–73.

    Назиер, М., Джанкаспро, Дж., Балагуру, П. (2002), Укрепление каменных стен высокопрочными волокнами и неорганической матрицей Международный симпозиум и выставка SAMPE (Материалы) , 47 II, стр.919-928.

    Ó Брадай, К. М., Дойл А., Дойл Д., Ферик П.Дж., Керамические композитные инструменты с электрическим нагревом для производства больших композитных конструкций вне автоклава, Документ, представленный на SAMPE 2011, Лонг-Бич, США, май 2011 г., доступен в сети по адресу http://hdl.handle.net/10379/3542 (загружен 18 мая 2016 г.).

    Риберо Д. и Кривен В. М., (2016), Свойства геополимерных композитов, армированных матом из рубленого базальта или тканым полотном, J. Am. Керам.Соц., 99 [4] 1192–1199

    Tran DH, Kroisová D., Louda P., Bortnovsky O., Bezucha P., (2009), Влияние температуры отверждения на свойства изгиба геополимерно-углеродного армированного композита на основе диоксида кремния, Journal of Achievements in Materials and Manufacturing Engineering 37/2, 492-497.

    М. Велтер, М. Шмюкер, К.Дж.Д. Маккензи, (2015), Эволюция взаимодействия волокно-матрица в геополимерно-матричных композитах, армированных базальтом, после нагревания, J.Керам. науч. Тех. , 06 [01] 17-24.

    Всесторонний обзор методов использования натуральных волокон в качестве армирующих материалов в композитах: подготовка, обработка и определение характеристик

    %PDF-1.7 % 1 0 объект > эндообъект 7 0 объект > эндообъект 2 0 объект > эндообъект 3 0 объект > эндообъект 4 0 объект > эндообъект 5 0 объект > эндообъект 6 0 объект > поток application/pdf10.1016/j.carbpol.2018.11.083

  • Всесторонний обзор методов использования натуральных волокон в качестве армирующих материалов в композитах: подготовка, обработка и характеристика
  • Санджай MR
  • Сухарт Сиенгчин
  • Джотишкумар Парамесваранпиллай
  • Мохаммад Джавайд
  • Каталин Юлиан Прунку
  • Аниш Хан
  • Натуральное волокно
  • Метод экстракции
  • Химическая обработка
  • Обработка поверхности
  • Характеристика
  • Углеводные полимеры, принятая рукопись. doi:10.1016/j.carbpol.2018.11.083
  • Эльзевир Лтд.
  • журналCarbohydrate Polymers© 2018 Опубликовано Elsevier Ltd. : 06: 45 + 05: 302018-11-26T17: 06: 42ZtrueaCrobat Distilder 11.0 (Windows) UUID: F3CEE9AD-2501-4821-9749-91B77585A390UUID: 22EEEE2FC-8F58-4F92-B91D-6126969DB01C конечный поток эндообъект 8 0 объект > эндообъект 9 0 объект > эндообъект 10 0 объект > эндообъект 11 0 объект > поток ч,Vr6+xRp;S(n` 2п. R>v% [email protected]»-4F»‘+59ORwq;$’fd’Q/

    3D-печать из углеродного волокна от 9T Labs благодаря инвестициям в размере 17 миллионов долларов — 3DPrint.com

    Стартап по 3D-печати из углеродного волокна 9T Labs только что получил денежные вливания в размере 17 миллионов долларов в рамках раунда финансирования серии A. Это позволит швейцарской компании полностью коммерциализировать свое решение Additive Fusion Solution для производства композитных деталей из термопластика, армированного углеродным волокном (CFRTP).

    Fusion Module 9T Labs. Изображение предоставлено 9T Labs.

    9T имеет уникальный метод 3D-печати компонентов CFRTP, в котором детали сначала изготавливаются в сборочном модуле, в котором термопластичная композитная лента укладывается слой за слоем, а затем обрабатывается в модуле сплавления, в котором металлические инструменты применяют тепло и давление для сжатия детали.Клиенты могут подписаться либо на один модуль сборки под торговой маркой Industrial 3D Printing Solution, либо на оба вместе под торговой маркой Additive Fusion Solution. Применяя постобработку в модуле сплавления, уложенные друг на друга слои соединяются более плотно, уменьшая количество пустот с более чем 10 процентов до менее чем одного процента. В целом 9T предполагает, что ее технология может быть использована для 3D-печати конструкционных деталей в объемах от 100 до 100 000 единиц в год.

    Модуль сборки 9T Labs. Изображение предоставлено 9T Labs.

    В отчете SmarTech Analysis « Рынки 3D-печатных композитных материалов — 2018 » говорится, что к 2028 году рынок 3D-печатных композитов может принести доход в размере 10 миллиардов долларов. Фирма, занимающаяся анализом рынка, считает, что композитные системы на основе экструзии будут расти. со среднегодовым темпом роста 14,15% в период с 2018 по 2028 год. 9T Labs — одна из немногих фирм, которые продвигают это развитие.

    Среди инвесторов раунда были Stratasys, Solvay Ventures, Verve Ventures, ACE & Company, Zürcher Kantonalbank и Wingman Ventures.В то время как Verve ориентирован на европейские стартапы, Wingman еще более узко ориентирован на швейцарские фирмы. Zürcher Kantonalbank — четвертый по величине банк в Швейцарии, а ACE — глобальный инвестиционный фонд со штаб-квартирой в Женеве. Solvay, конечно же, является компанией, производящей материалы, со значительным присутствием в области 3D-печати, и Stratasys не нуждается в представлении как пионер 3D-печати методом экструзии материалов.

    «9T Labs объединила простоту 3D-печати с прочностью непрерывных композитов из углеродного волокна, и это захватывающая разработка для нашей отрасли», — сказал Адам Павлоски, вице-президент по производственным решениям в Stratasys.«Их технология Additive Fusion использует преимущества печати, автоматизированной укладки ленты и компрессионного формования для получения полностью плотных деталей с разнонаправленным армированием. Более того, эта технология масштабируется до объемов производства деталей, необходимых серийным производителям. Конечным результатом является решение, способное резко сместить отрасль с металла на композитные детали».

    «Как ведущий поставщик технологий термопластичных композитов, мы рады поделиться своим опытом в области материалов, чтобы помочь ускорить разработки 9T Labs в области 3D-печати для производства конструкционных композитных деталей», — добавляет Фабрицио Понте, руководитель платформы термопластичных композитов, Solvay SA. .

    Интересно отметить, что Stratasys активно распределяет свои деньги по мере расширения собственного портфолио технологий. В одном случае это привело к приобретению Xaar 3D. В 2016 году компания продемонстрировала композитный 3D-принтер, разработанный совместно с Siemens, получивший название Robotic Composite Demonstrator. Возможно, если дела с 9T пойдут хорошо, Stratasys сможет привлечь швейцарский стартап под свой пояс.

    9T Labs также привлекает Джона Хартнера, бывшего главного исполнительного директора ExOne, в качестве председателя совета директоров. Хартнер покинул ExOne после того, как ее приобрела Desktop Metal, фирма с собственным решением для 3D-печати из углеродного волокна. Генеральный директор Desktop Metal Рик Фулоп, в свою очередь, был связан с Markforged, пионером технологии 3D-печати из углеродного волокна. Если Хартнер почерпнул информацию из своего короткого периода работы в Desktop Metal, вполне возможно, что он принес с собой в 9T Labs множество важных знаний.

    «Меня впечатлило уникальное решение компании, и я очень рад помочь команде внедрить эту технологию в производственные компании по всему миру», — сказал Хартнер.

    3D-печатные детали, армированные углеродным волокном. Изображение предоставлено 9T Labs.

    Раунд финансирования призван помочь 9T расти, чтобы она могла помочь своим клиентам в увеличении объемов, а также увеличить выбор материалов и создать новые технологические платформы. Интересно, какие новые технологии и материалы сюда могут входить. Если посмотреть портфолио конкурентов, то можно ожидать армирование стекловолокном, кевларом или базальтом. Что касается новых технологий, мы могли бы ожидать систему экструзии металла, аналогичную предложениям от Markforged и Desktop Metal.Тем не менее, соучредитель и генеральный директор 9T Labs Мартин Эйхенхофер, похоже, предположил, что металл может быть еще не в планах, как он заявил:

    «Этот раунд инвестиций и объединенный опыт с нашими партнерами позволят нам сделать следующий большой скачок в коммерциализации и выполнении нашей миссии по обеспечению повсеместной замены металлических деталей полностью перерабатываемыми высокопроизводительными углеродными композитными материалами. Благодаря этой поддержке мы сможем продемонстрировать то, что не могли себе представить 10 лет назад.

    Подпишитесь на нашу рассылку по электронной почте

    Будьте в курсе всех последних новостей индустрии 3D-печати и получайте информацию и предложения от сторонних поставщиков.

    Включите JavaScript, чтобы просматривать комментарии с помощью Disqus. .