Содержание

Негорючие мебельные плиты STOP FIRE — Негорючие плиты — Материалы для мебельного производствa

В Евроклассах А1, А2, В находятся изделия с низким уровнем пожарной опасности, а в остальных классах материалы, которые имеют более слабые показатели огнестойкости, вплоть до изделий класса F.

Кроме основной классификации, строительные материалы подразделяются еще по двум дополнительным группам:

  • по дымообразующей способности – Еврокласс от s1 до s3,
  • по распространению пламени и горящих капель – Еврокласс от d0 до d2.

Для того, чтобы удовлетворить самые высокие европейские требования по пожарной безопасности, Швейцарский холдинг KRONO разработал технологию производства негорючих мебельных плит.

Мебельные плиты KRONO Stop Fire были испытаны немецким сертифицированным институтом и получили, согласно пожарной классификации, класс негорючего материала: B-s2, d0

Еврокласс

Характеристика поведения материала в условиях пожара

A1

Негорючие

Полностью негорючие материалы самого высокого класса, не распространяют огня

A2

 Негорючие

Негорючие материалы самого высокого класса, не распространяют огня

B

  Невоспламеняемые

  Весьма ограниченное участие в пожаре, материалы не распространяют огня

C

Трудновоспламеняемые

Органиченное, однако заметное участие в пожаре

D

Легковоспламеняемые

Существенное участие в пожаре

E

Легковоспламеняемые

Очень большое участие в пожаре — пожароопасные

F

Легковоспламеняемые

Материалы непротестированные либо негативные результаты всех исследований, касающихся пожароопасности

Еврокласс

Дымообразующая способность

s1

Малая дымообразующая способность

s2

Умеренная дымообразующая способность

s3

Высокая дымообразующая способность

Еврокласс

Распространение пламени по поверхности и образование горящих капель

d0

Нераспространяющие пламени, отсутствие горящих капель

d1

Слабораспространяющие пламя, небольшое количество горящих капель (похожи на искры с горящей древесины)

d2

Сильнораспространяющие пламя, большое количество грящих капель

 

В нашем предложении имеются следующие мебельные плиты:

  • SWISS KRONO RC SF-B (Древесностружечная плита P2 Stop Fire – негорючая) – толщ. 18 мм (Download)
  • SWISS KRONO MFC SF-B (Древесностружечная ламинированная плита P2 Stop Fire – негорючая) – толщ. 18 мм (Download)
  • SWISS KRONO MDF SF-B (Плиты MDF Stop Fire – негорючая) – толщ. 16 и 19 мм (Download)

Сертификаты:

Перейти к сертификатам 

Руководство по монтажу:

Плиты негорючие термостойкие базальтовые (ПНТБ) ТУ 5769-001-57231417-04

Плиты негорючие термостойкие базальтовые (ПНТБ) WATTAT — это изделия повышенной жесткости на основе базальтового тонкого волокна с применением неорганического связующего – бентонитовой глины. Выпускаются по ТУ 5769-001-57231417-04. 

Плиты ПНТБ WATTAT  применяются для тепло- звукоизоляции и огнезащиты несущих ограждающих конструкций, коммуникаций и оборудования, водного и железнодорожного транспорта.

Номинальные размеры выпускаемых изделий:

Длина, мм

Ширина, мм

Толщина, мм

1000

500

30 — 60 (шаг 10 мм)

Стандартный размер изделий: 1000 х 500 х 50 мм

*** По согласованию с потребителем допускается изготавливать плиты других размеров.

 

Основные технические характеристики плит марки ПНТБ — 200 WATTAT 

ТУ 5769-001-57231417-04 по результатам испытаний:

Наименование показателя

Значение для марки ПНТБ-200

Плотность, кг/м3, не менее

224,6

Теплопроводность, Вт/(м×К),

не более, при температуре:

25оС

125оС

300оС

 

 

0,049

0,075

0,090

Влажность, % по массе, не более

0,514

Гигроскопичность, %, не более

2,014

Водопоглощение, % по массе

20,5

Прочность на сжатие при 10% деформации, МПа

0,043

Прочность на сжатие при 10% деформации после сорбционного увлажнения, МПа

0,036

Группа горючести

НГ

Температура примененеия, оС:

1100

 

Пример условного обозначения при заказе и в технической документации плиты негорючей термостойкой на основе базальтового волокна марки ПНТБ-200 длиной 1000 мм, шириной 500 мм, толщиной 50 мм:

WATTAT ПНТБ – 200 – 1000. 500.50 ТУ 5769-001-57231417-04

 

Производимые плиты WATTAT ПНТБ-200 соответствуют государственным санитарно–эпидемиологическим правилам и нормативам и относятся к группе негорючих материалов (НГ), что подтверждено санитарно–эпидемиологическим заключением и сертификатом пожарной безопасности.

Документация для плит ПНТБ WATTAT

Сертификаты

Альбом технических решений

Плиты теплоизоляционные энергетические


Доставка до транспортных компаний БЕСПЛАТНО: Деловые линии, Энергия.  

Плиты ПТЭ

Плиты теплоизоляционные энергетические изготавливаются по ТУ 5761-001-00126238-00, ТУ 5762-010-47838590-2013. Плиты в зависимости от плотности изготавливаются марок 40, 50, 75, 100, 125, 150, 175, 200. Плиты относятся к группе негорючих материалов (НГ).

На продукцию имеются все документы, подтверждающие качество товара:
Экологический сертификат;
Техническое свидетельство;
Санитарно-эпидемиологическое заключение,
Сертификат пожарной безопасности;
Сертификаты соответствия ГОСТ Р;
Сертификат соответствия ЕС;
Свидетельство о типовом одобрении Российского Морского Регистра Судоходства.

Область применения

Наименование и марка изделия Область применения изделия Группа горючести
Плиты теплоизоляционные энергетические ПТЭ-40 В качестве ненагруженной тепловой и звуковой изоляции строительных ограждающих конструкций всех типов зданий. В качестве утеплителя и звукоизолирующего материала в лёгких ограждающих конструкциях каркасного типа. В трёхслойных конструкциях в жилищном, промышленном и гражданском строительстве. Внутренний теплоизоляционный слой в навесных фасадных системах с воздушным зазором при двухслойном выполнении изоляции. Для тепловой изоляции оборудования с температурой изолируемой поверхности от-120 до +700°СВ качестве звукоизолирующего материала полов на лагах НГ — негорючие
Плиты теплоизоляционные энергетические ПТЭ-50, 75 В качестве ненагруженной тепловой изоляции, звукоизоляции в строительных ограждающих конструкциях. В качестве утеплителя в легких ограждающих конструкциях каркасного типа. В трехслойных конструкциях в жилищном и гражданском строительстве. Внутренний теплоизоляционный слой в навесных фасадных системах с воздушным зазором при двухслойном выполнении изоляции. Для тепловой изоляции оборудования с температурой изолируемой поверхностиот -120 до +700ºС НГ — негорючие
ПТЭ-75С, 100С, 150С, 150СА* Для тепловой изоляции судовых корпусных конструкций и судовых помещений, включая любые обитаемые НГ — негорючие
Плиты теплоизоляционные энергетические ПТЭ-100, ПТЭ-125 В качестве тепловой изоляции, звукоизоляции строительных ограждающих конструкциях. В качестве утеплителя в легких ограждающих конструкциях каркасного типа.Внутренний теплоизоляционный слой в навесных фасадных системах с воздушным зазором при одно-, двухслойном выполнении изоляции.В качестве нижнего тепло-, звукоизоляционного слоя многослойных кровельных покрытиях плоских кровель с кровельным ковром из рулонных или мастичных материалов в т.
ч с укладкой на профнастил.Для тепловой изоляции оборудования с температурой изолируемой поверхности от -120 до +700ºС
НГ — негорючие
ПТЭ-150, ПТЭ-175, ПТЭ-200 В качестве тепловой изоляции, звукоизоляции подвергающейся нагрузке ограждающих конструкциях. В качестве теплоизоляционного слоя в трехслойных бетонных и железобетонных ограждающих конструкциях. Наружный тепло-, звукоизоляционный слой в навесных фасадных системах с воздушным зазором. В качестве теплоизоляционного слоя в покрытияхиз профилированного настила или железобетона. Для наружной теплоизоляции стен с последующим оштукатуриванием или устройством защитно-покровного слоя. В однослойных кровельных покрытиях плоских кровель в т.ч под цементную стяжку. Для тепловой изоляции оборудования с температурой изолируемой поверхности -120 до +700ºС НГ — негорючие

 

* Плиты ПТЭ марок 75С, 100С, 150С, предназначенные для тепло- звукоизоляции корпусных конструкций судов, по пожароопасным свойствам относятся к категории негорючих материалов в соответствии с «Правилами классификации и постройки морских судов Российского морского регистра судоходства», изд. 1995г. часть VI «Противопожарная защита». Подтверждено Свидетельством о типовом одобрении № 12.07715.317 от 19.06.2012г. выданным Российским Морским Регистром Судоходства.

Номинальные размеры плит и предельные отклонения

Наименование Параметры Номинальные значения, мм Предельное отклонение, мм
ПТЭ-40 длина
ширина
толщина
1000-2000
500,1000
40-150 с интервалом 10
+10;-10
+5;-5
+3;-2
ПТЭ-50, ПТЭ-75и ПТЭ-75С (для судостроения) длина
ширина
толщина
1000-2000
500,1000
40-150 с интервалом 10
+10;-10
+7;-5
+7;-2
ПТЭ-100 и ПТЭ-100С (для судостроения) ПТЭ-125 длина
ширина
толщина
1000-2000
500,1000
40-120 с интервалом 10
+10;-10
+7;-5
+7;-2
ПТЭ-150 и ПТЭ-150С (для судостроения) длина
ширина
толщина
1000-2000
500,1000
40-100 с интервалом 10
+8;-5
+4;-4
+5;-2
ПТЭ-150Сн (для судостроения дублированные алюминиевой фольгой) длина
ширина
толщина
500-1000
500,1000
20-100 с интервалом 10
+8;-5
+4;-4
+5;-2
ПТЭ-175, ПТЭ-200 длина
ширина
толщина
1000-2000
500,1000
40-80 с интервалом 10
+5;-5
+4;-4
+5;-2

Влияние длины перекрытия на воспламеняемость и пожароопасность вертикального массива пластин из полиметилметакрилата (ПММА)

Резюме

Пластины из полиметилметакрилата (ПММА) широко используются в зданиях или на фабриках для естественного освещения. Обычно пластины из ПММА устанавливаются в виде дискретного массива. Однако пластины из ПММА очень восприимчивы к огню. Поэтому в данной работе было проведено экспериментальное исследование горючести и пожароопасности вертикального массива плит ПММА с различной длиной нахлеста ( D ).Средняя высота пламени (Hf) сначала увеличивается, а затем уменьшается с увеличением длины перекрытия и достигает максимума при D = 40 мм. Дискретная скорость распространения пламени (Vf) также сначала возрастает, а затем падает с увеличением D , что в основном связано с передачей тепла от пламени ПММА к следующей пластине. Создана модель для прогнозирования скорости распространения пламени дискретного массива ПММА. Предсказанные результаты согласуются с экспериментальными, с предсказанной ошибкой менее 15%.Средняя температура зоны пламени сначала возрастает, а затем падает по мере увеличения D , достигая максимума при D = 40 мм. Это приводит к тому же изменяющемуся тренду лучистого теплового потока. Результаты, полученные в этой работе, служат ориентиром для оценки пожарной опасности и проектирования противопожарной безопасности плит из ПММА, используемых в зданиях или на промышленных площадках.

Ключевые слова: горючесть, полиметилметакрилат, пожароопасность, размер пламени, дискретное распространение пламени, температурное поле

1.Введение

В последние годы полиметилметакрилат (ПММА, также называемый органическим стеклом) широко используется в промышленности и строительстве благодаря своим преимуществам, таким как лучшая прозрачность, химическая стабильность, механические свойства, устойчивость к атмосферным воздействиям, легкое окрашивание и свойство обработки, а также изящный внешний вид. Большое количество работ посвящено механическим и экологическим свойствам ПММА [1,2]. Однако относительно меньше исследований, касающихся воспламеняемости и пожарной опасности, особенно характеристик распространения пламени.На самом деле ПММА легко воспламеняется и при горении выделяет горючие, взрывоопасные, раздражающие газы [3], тем самым способствуя быстрому распространению пламени. Таким образом, большое практическое значение имеет проведение экспериментальных исследований горючести и пожароопасности плиты ПММА. Результаты этой работы полезны для оценки пожарной опасности и проектирования пожарной безопасности промышленных площадок или зданий, в которых используется ПММА.

Большинство предыдущих работ были посвящены горению и распространению пламени по сплошным материалам, как твердым материалам, так и жидким материалам [4,5,6,7,8,9,10,11,12].Кроме того, ученые провели обширные исследования распространения пламени и характеристик горения сплошной пластины из ПММА. Чжу и др. В работе [5] экспериментально изучалось влияние расстояния между стенкой и пластиной из ПММА (толщиной 1 мм) на распространение пламени вверх. Результаты их эксперимента показали, что по мере увеличения расстояния высота пламени, высота пиролиза и длина выгорания подчиняются одному и тому же правилу, т. е. сначала увеличиваются, а затем уменьшаются. Ли и др. [6] также изучили влияние расстояния ( L ) между стенкой и пластиной из ПММА на распространение пламени вверх и предложили формулы подгонки для высоты переднего и заднего пламени при различных расстояниях. Было обнаружено, что когда L меньше 13 мм, высота пламени и скорость распространения пламени положительно коррелируют с расстоянием, а отрицательно коррелируют, когда L больше 13 мм. Предыдущие исследования показали, что размер материала и угол наклона оказывают значительное влияние на характеристики распространения пламени по ПММА. Исследования Pizzo et al. [7] показывает, что при увеличении ширины скорость распространения пламени по пластине из ПММА соответственно увеличивается. Цай [8] экспериментально исследовал восходящее распространение пламени по образцу ПММА шириной 100, 200, 300, 500 и 700 мм соответственно.Исследования показывают, что скорость тепловыделения, высота пламени и температура пламени на единицу ширины увеличиваются по мере увеличения ширины образца. Дюпюи и др. В работе [9] обсуждалось влияние радиационного и конвективного теплообмена на распространение пламени по ПММА с различными углами наклона. Голлнер и др. [10] изучали скорость распространения пламени ПММА и скорость потери массы при различных углах наклона и обнаружили, что максимальная скорость распространения пламени возникает в вертикальном случае, когда скорость потери массы в это время не была максимальной. Гонг и др. В работе [11] экспериментально и теоретически проанализирован процесс тепломассопереноса нисходящего пламени, распространяющегося по пластине из ПММА ограниченной ширины. Исследование показывает, что в двухмерных условиях форма фронта пламени в форме перевернутой буквы «V» ускоряет скорость потери массы и скорость распространения пламени образца, поскольку усиливается боковое горение образца и диффузия кислорода. Кроме того, скорость потери массы и скорость распространения пламени зависят от температуры, угла передней кромки и размера образца.Консалви и др. В работе [12] построена математическая модель восходящего распространения пламени по ПММА, проанализированы проблемы горения и излучения в газовой фазе в сочетании с двумерным уравнением средней турбулентности НС и связью траектории пиролиза и удельной скорости тепловыделения. ширины к высоте пиролиза.

Предыдущие исследования относительно поведения горения и распространения пламени отдельных горючих материалов относительно меньше. Экспериментальное и теоретическое исследование было проведено Jiang et al.исследовать механизмы управления распространением пламени с помощью массивов деревянных дюбелей с шагом 0,75, 0,875 и 1,5 см [13]. Они разработали модели для прогнозирования горизонтальной скорости распространения пламени и количества горящих деревянных дюбелей. Поведение вертикального распространения пламени дискретного ПММА было изучено Миллером и Голлнером [14]. Они обнаружили, что скорость распространения пламени сначала увеличивалась, а затем уменьшалась с увеличением покрытия ПММА и достигала максимума при покрытии 0,67.

Подводя итог, можно сказать, что предыдущие исследования были сосредоточены на воспламеняемости и распространении пламени по непрерывной пластине из ПММА, в то время как исследований воспламеняемости и пожароопасности дискретной пластины из ПММА немного.Однако пластины из ПММА обычно устанавливаются или размещаются в виде определенного массива, который является дискретным. Таким образом, в данной статье исследуется воспламеняемость и пожароопасность вертикального массива пластин из ПММА, анализируется изменение скорости распространения пламени, геометрии пламени, теплопередачи и распределения температуры, а также раскрывается механизм влияния длины нахлеста пластин.

2. Экспериментальные материалы и методы

Как показано на рисунке, экспериментальная система включала термопары К-типа, приборы для сбора данных, камеры, столики с металлическим каркасом, держатели образцов, вращающиеся стойки, поперечные зажимы, инфракрасные камеры, компьютеры и т. д.Экспериментальные условия окружающей среды показаны на рис. ПММА можно разделить на несколько категорий, включая литье, литье под давлением, экструзию, горячее формование и др. Литейный ПММА обладает хорошими теплофизическими свойствами и высокой прозрачностью, которые широко использовались в предыдущих работах. Поэтому в данной работе использовались прямоугольные прозрачные литейные пластины из ПММА длиной 100 мм, шириной 40 мм и толщиной 5 мм. Образцы ПММА были изготовлены компанией Nanchang Inter Industrial Co. Ltd.(Наньчан, Китай). В образец ПММА антипирен не добавлялся, и его подробные характеристики приведены в [15]. Конкретное положение на поверхности образца отмечено точками и параллельными линиями для облегчения фиксации термопары К-типа и регулировки положения точки измерения температуры. По краю с одной стороны образца наклеен негорючий двухсторонний клей длиной 20 мм для предотвращения падения образца со стойки из-за его размягчения, вызванного длительным временем горения.Распределение пластин из ПММА показано на рис. Пластины ПММА располагались параллельно с определенным интервалом, а их вертикальные осевые линии находились в одной плоскости. Причем они были распределены в виде стремянки с определенной длиной перекрытия.

Таблица 1

Экспериментальные условия окружающей среды.

Экспериментальный сайт Экспериментальный сайт Экспериментальный (м) атмосферное давление (KPA) Абсолютная концентрация кислорода (кг / м 3 ) Температура окружающей среды (° C) Влажность окружающей среды (%)
город Сюйчжоу 42 101. 2 0,267 15–23 30–45

Собственность Количество
Б номер массового переноса 1,32
k
теплопроводность газовой фазы
0,05 Втм-1К-1
ρ плотность 1190 кг·м−3
с удельная теплоемкость 1400 Дж кг-1К-1
Tg температура стеклования 104 °C
Tm
температура плавления
270 °C
Tp температура пиролиза 350 °C
Tf температура пламени 800 °C
Δ hc теплота сгорания 24. 9 кДж/г
PR PRANDTL номер 0.703
Σ Stefan-Bultzmann Константы 5.67 × 10-8 W2 M-4 K4
α Тепловая диффузия 168×10-6 м2 с-1

Длина перекрытия двух соседних пластин была изменена в эксперименте, гарантируя, что расстояние между двумя пластинами было постоянным. Метод определения интервала поясняется следующим образом.Во-первых, в соответствии с «Правилами строительства и отделки жилых помещений» (китайский стандарт, GB 5024-2002) и «Правилами противопожарной защиты при проектировании внутренней отделки зданий» (китайский стандарт, GB 50222-2017), диапазон значений определяется расстояние между двумя соседними пластинами ПММА, т. е. 8–12 мм. Во-вторых, предварительный эксперимент проводится с меньшим количеством образцов перед формальным экспериментом, чтобы выяснить наилучшие условия эксперимента в отношении расстояния. Установлено, что как скорость распространения пламени, так и средняя высота пламени уменьшаются по мере увеличения расстояния.Поэтому предварительно делается вывод, что пожароопасность наиболее значительна при шаге ( L ) равном 8 мм. Это наиболее опасное место возгорания выбрано для дальнейшего изучения и формальных испытаний. Диапазон изменения длины перекрытия ( D ) был установлен в пределах 20–50 мм. Условия эксперимента указаны в .

Таблица 3

Состояние Экспериментальная 1 2 3 4
D (мм) 20 30 40 50

Цифровая камера с частотой сбора данных 25 кадров/с и инфракрасная камера с частотой сбора данных 100 кадров/с использовались для записи поведения распространения пламени, включая высоту пламени и скорость распространения пламени. Инфракрасная камера и ИК-программное обеспечение были произведены компанией Juge Electronics Co. Ltd. (Шанхай, Китай). Цифровой фотоаппарат производства SONY (Токио, Япония). Рабочие параметры этих камер приведены в [16]. Чтобы сделать данные инфракрасной камеры более точными и надежными, перед использованием необходимо откалибровать коэффициент излучения для измерительного программного обеспечения инфракрасной камеры. На коэффициент излучения пламени влияют многие факторы, такие как категория материала, окружающая среда, концентрация дыма.Метод калибровки коэффициента излучения объясняется следующим образом. Распределение температуры горения ПММА одновременно измерялось термопарой типа К и инфракрасной камерой. Коэффициент излучения в измерительном программном обеспечении инфракрасной камеры необходимо отрегулировать для получения температуры, близкой к значению, измеренному термопарой. Затем коэффициент излучения, соответствующий этой температуре, считался точным коэффициентом излучения, который будет использоваться в следующих испытаниях. Изображения были извлечены из каждого видео и обработаны с помощью программы, написанной на коде MATLAB, для получения высоты пламени.Как показано на рисунке, термопара 1 и термопара 2 К-типа были соответственно расположены в точке, где вторая и третья пластины с образцами совпадают, для измерения температуры поверхности пластины с образцом. Термопары были произведены компанией Hequan Instrument Technology Co. Ltd. (Сучжоу, Китай). Время отклика термопары 1 с, диапазон измерения 0–1000 °С, точность ±2,2 °С.

Таблица 4

Рабочие параметры камер, использованных в работе.

Камера Параметр производительности Значение параметра
тип (SONY) HDR-CX450
Коэффициент разрешения 1920 × 1080
Цифровая камера Частота кадров 25 кадр/с
метод фокусировки автоматический/ручной
максимальная диафрагма F1. 8–F4.0
тип MAG30HT
Коэффициент разрешения 384 × 288
Инфракрасная камера Частота кадров 100 кадр/с
Диапазон длин волн 7,5~14 мкм
диапазон температур −20~1200 °C
точность 2%

В начале эксперимента конец ПММА поджигали спиртовкой, затем после поджига удаляли лампу. Для уменьшения погрешности опыта эксперименты повторяли не менее 3 раз для каждого условия эксперимента.

3. Результаты и обсуждение

3.1. Форма и структура пламени

показывает формы пламени из ПММА с различной длиной перекрытия, т. е. 20 мм, 30 мм, 40 мм и 50 мм. Из этого рисунка видно, что в процессе распространения пламени по вертикальному дискретному ПММА пламя претерпевает инкрементный процесс от зажженных пластин образцов, в основном зависящий от прерывистого распространения пламени в тепловом излучении до стабильного и непрерывного горения.На начальном этапе распространения пламени пламя плотно прилегает к пластине из ПММА, и отсутствуют значительные колебания пламени, что согласуется с результатами Цзяна и др., касающимися распространения восходящего пламени по сплошной пластине из ПММА [17]. По мере увеличения времени горения форма пламени изменяется от первоначальной прямоугольной до зубчатой ​​формы, можно наблюдать значительную периодическую пульсацию пламени, а также можно наблюдать значительное увеличение интенсивности колебаний пламени. Подобные явления наблюдались в исследовании Meng et al.[18], которые исследовали характеристики распространения пламени вверх дискретного теплоизоляционного материала под влиянием пористости. При одновременном горении двух или трех пластин из ПММА наблюдается явление плавления пламени. Это явление также было обнаружено в исследовании Zhang et al. [19], которые исследовали характеристики пламени двойного лужевого пожара.

Форма и структура пламени в разное время и с различной длиной перекрытия.

С увеличением длины перекрытия горение ПММА становится более интенсивным.В то же время видно, что высота и площадь пламени соответственно увеличиваются. Причина в том, что большая длина перекрытия пластины из ПММА приводит к более высокой скорости пиролиза, и, таким образом, выделяется достаточное количество горючего газа, вызывающего полностью интенсивное горение. При этом снижение интенсивности горения в этот же период времени наблюдается при длине перекрытия более 40 мм по сравнению с таковой при других условиях эксперимента. Во-первых, это может быть связано с тем, что длина перекрытия настолько велика, что может воспламениться тепловым излучением внутреннего пламени лобовой плиты под нижней частью расстилающей плиты.Во-вторых, когда длина перекрытия больше 40 мм, конец рассеивающей пластины будет непосредственно воспламенен внешним пламенем передней пластины, что приведет к ее пиролизу и распространению пламени.

Когда образец ПММА прогорит до конца, в верхнем пламени появится явление уноса. Особенно когда длина перекрытия больше, явление становится более значительным. Затем часть огненного шлейфа изгибается из-за вовлечения воздуха, что также является одним из факторов, влияющих на высоту пламени.

3.2. Высота пламени

Высота пиролиза вертикального массива пластин из ПММА с различной длиной перекрытия показана на . Высота пламени в основном определяется высотой подъема пиролизного газа под действием плавучести и точкой воспламенения при его смешении с воздухом [20,21]. видно, что высота пламени была небольшой, а флуктуации пламени на начальном этапе были незаметны. Она возрастала постепенно, а в некоторых условиях эксперимента происходили резкие изменения.По мере того как пламя ПММА продолжало распространяться, высота пламени колебалась все более и более значительно. Особенно на стадии, когда пламя одной пластины из ПММА распространяется на соседнюю пластину, то есть на стадии дискретного распространения пламени, высота пламени явно изменилась. Наблюдалось общее увеличение высоты пламени. Это в основном связано с тем, что на стадии дискретного распространения пламени соседняя пластина из ПММА воспламеняется тепловым излучением, а пламя не находится в стадии стабильного горения, что усиливает колебания высоты пламени.

Высота пламени ПММА в зависимости от времени при различной длине перекрытия.

Кроме того, видеозаписи распространения пламени по дискретному ПММА были обработаны с помощью предложенной нами программы MATLAB для получения высоты пламени в реальном времени. Далее была рассчитана и представлена ​​в [22] средняя высота пламени вертикального массива пластин из ПММА с различной длиной перекрытия. Кроме того, стандартное отклонение высоты пламени рассчитывается из , и результаты также показаны на . Стандартное отклонение может отражать степень дисперсии данных, а затем отражать колебания высоты пламени.

Таблица 5

Среднее значение и стандартное отклонение высоты пламени вертикального массива пластин из ПММА с различной длиной перекрытия.

Перекрытие Длина (мм) 20 30 40 50
Среднее пламени Высота (мм) 196,46 207,25 286,56 247,55
Стандартное отклонение 123,14 117,94 147. 02 126.16

Отсюда можно сделать вывод, что с увеличением длины перекрытия средняя высота пламени сначала увеличивается постепенно, а затем заметно уменьшается через 40 мм. Это отличается от выводов Zhao et al. [23], которые исследовали влияние толщины образца на воспламеняемость сплошной пластины из ПММА. Они обнаружили, что средняя высота пламени увеличивается с увеличением толщины образца. Миллер и др. В работе [14] изучалось распространение пламени по дискретным пластинам из ПММА, которые были разделены несколькими негорючими пластинами.Они определили параметр, названный «топливным покрытием», как отношение длины негорючей пластины к общей длине дискретных пластин из ПММА. Они также обнаружили, что средняя высота пламени сначала увеличивалась, а затем уменьшалась с увеличением покрытия топливом. Он показывает, что при большой длине перекрытия высота пламени значительно зависит от длины перекрытия. Разница в средней высоте пламени между 20 мм и 30 мм длиной перекрытия составляет 10,79 мм. Это означает, что когда длина перекрытия меньше 30 мм, влияние длины перекрытия на высоту пламени незначительно.Однако разница составляет 79,31 мм между длинами нахлеста 30 и 40 мм, а разница составляет 39,02 мм между длинами нахлеста 40 и 50 мм. Это указывает на то, что когда длина перекрытия больше 30 мм, влияние длины перекрытия на высоту пламени становится более значительным. Кроме того, по мере увеличения длины перекрытия стандартное отклонение высоты пламени приблизительно сначала увеличивается, а затем уменьшается через 40 мм, указывая на аналогичную тенденцию изменения колебаний пламени. Это свидетельствует о том, что колебания пламени более значительны при D = 40–50 мм по сравнению с таковым при D = 20–40 мм.

Нелинейное изменение средней высоты факела в зависимости от длины перекрытия можно объяснить сочетанием дымового эффекта и скорости тепловыделения. Во-первых, частично закрытый вертикальный канал образуется, когда две соседние пластины перекрываются с определенным интервалом, и, таким образом, возникает эффект стопки, который может способствовать прохождению потока воздуха в канале. Согласно работе Ана и др. [24], скорость индуцированного воздушного потока в вертикальном канале составляет:

u=2(Tv−T∞)gHT∞(cin+cout+FHDh)=2(Tv −T∞)gT∞×1(cin+coutH+F(W+L)2WL)

(1)

где H — высота вертикального канала, Dh — гидравлический диаметр вертикального канала, Dh=2WLW+L.В данной работе высота канала равна длине перекрытия, т. е. H = D . По мере увеличения длины перекрытия скорость индуцированного воздушного потока увеличивается в соответствии с уравнением (1), что дополнительно приводит к увеличению средней высоты пламени. Однако при увеличении длины перекрытия до определенного значения скорость тепловыделения может стать доминирующим фактором, определяющим среднюю высоту пламени. Зукоски и др. [25] предложили соотношение между высотой пламени и скоростью выделения тепла, как показано в уравнении (2).

htotalh≈16,8QD*2/5[∆hc/cT∞]35(1−Xr)15−1,67

(2)

где hобщ — общая высота пламени, ч — характерная длина образца. В этой статье ч = 100 мм. QD* — безразмерная скорость тепловыделения, ∆hc — теплота сгорания, cp — удельная теплоемкость. T∞ – температура окружающей среды, Xr – доля радиации. Когда длина перекрытия продолжает увеличиваться после 40 мм, взаимное ограничивающее влияние двух соседних плит ПММА на воздухововлечение вызывает недостаточное снабжение кислородом, что приводит к неадекватному сгоранию и более низкой скорости тепловыделения.Согласно уравнению (2), меньшая скорость тепловыделения соответствует меньшей высоте пламени. Поэтому средняя высота пламени уменьшается с увеличением длины перекрытия после 40 мм.

3.3. Скорость распространения пламени

Высота пиролиза вертикального массива пластин из ПММА с различной длиной перекрытия показана на . Метод, используемый для получения, объясняется следующим образом. Во-первых, инфракрасное видео было получено с помощью инфракрасной камеры. Во-вторых, инфракрасные изображения были выбраны 25 кадров в секунду из инфракрасного видео. В-третьих, высота пиролиза каждого инфракрасного изображения будет получена с помощью метода отношения CAD. Наконец, были получены высоты пиролиза в разное время, которые изображены на рис.

Высота пиролиза в зависимости от времени.

Выполняя подбор линейной кривой , можно получить, что скорость распространения пламени (т. е. наклон линии подбора) массива пластин из ПММА при длинах перехлеста 20 мм, 30 мм, 40 мм и 50 мм составляет 1,32 мм/с. , 1,34 мм/с, 1,67 мм/с, 1,55 мм/с соответственно.С увеличением длины перекрытия дискретная скорость распространения пламени сначала увеличивается, а затем уменьшается. Скорость распространения пламени при длине нахлеста 40 мм намного выше, чем при 20 мм и 30 мм, в то время как скорость распространения пламени мало меняется при увеличении длины нахлеста с 20 мм до 30 мм. Это явление показывает, что на скорость распространения пламени существенно влияет длина перекрытия, когда она увеличивается до определенного значения [26]. Это влияние может быть максимальным, если длина перекрытия составляет 40 мм, в то время как при длине перекрытия от 20 мм до 30 мм влияние значительно снижается.

При длине нахлеста 40 мм скорость распространения пламени достигает максимума. По форме пламени в , установлено, что когда длина перекрытия достигает 40 мм, пламя лобовой пластины начинает касаться торца распорной пластины. Температура внешнего пламени составляет около 500 °С, а температура пиролиза пластины из ПММА в этом эксперименте составляет 350 °С. Следовательно, конец пластины из ПММА будет воспламеняться при прямом нагреве на основе теплового излучения, что приводит к резкому увеличению скорости распространения пламени.

Далее объясняется причина изменения тенденции скорости распространения пламени. Дискретная скорость распространения пламени тесно связана со временем воспламенения (tig) соседней пластины из ПММА. Времена воспламенения при различных экспериментальных условиях, полученные из инфракрасного видео, перечислены в . По мере увеличения длины перекрытия время воспламенения сначала уменьшается, а затем увеличивается. При D = 40 мм время воспламенения самое короткое. Это продемонстрировало, что дискретная скорость распространения пламени отрицательно связана со временем воспламенения.

Таблица 6

Время воспламенения второй и третьей пластин из ПММА в различных экспериментальных условиях.

Длина совпадения (мм) 20 30 40 50
TIG (вторая тарелка) (ы) 60 52 24 34
tig (третья пластина) (s) 116 112 69 93

:

tig=π4κρc(Tig−T∞)2(q″)2

(3)

где κ – коэффициент теплопроводности воздуха. ρ и c обозначают плотность и удельную теплоемкость ПММА соответственно. Tig — температура воспламенения ПММА, T∞ — температура окружающей среды, q″ — внешний тепловой поток.

Из уравнения (3) время воспламенения отрицательно связано с тепловым потоком. Таким образом, можно сделать вывод, что скорость распространения пламени дискретной пластины из ПММА в основном определяется тепловым потоком, передаваемым на ее поверхность. Тепловой поток при различных условиях эксперимента будет рассчитан в разделе 3.4.

Далее, модель для прогнозирования скорости распространения пламени дискретного массива ПММА представлена ​​следующим образом. На основе явлений, наблюдаемых в эксперименте, и модели непрерывного распространения огня, установленной предыдущими исследователями, установлена ​​физическая модель вертикального распространения пламени по дискретному массиву ПММА, как показано на рис.

Физическая модель вертикального распространения пламени по дискретному массиву ПММА.

Как для дискретного распространения пламени, так и для непрерывного распространения пламени длина зоны предварительного нагрева равна высоте пламени за вычетом высоты пиролиза, т. е.е., уравнение (4). Связь между высотой пламени и высотой пиролиза представляет собой уравнение (5) [28].

где δ — длина зоны предварительного нагрева, x — высота пламени, xp — высота фронта пиролиза соответственно. Значения k и n можно найти в работе Хасеми [28].

Основываясь на модели скорости распространения пламени сплошного твердого тела, предложенной Quintiere [29], в этой статье устанавливается математическая модель скорости распространения пламени дискретного массива ПММА, предполагая, что тепловой поток пламени (q″), полученный поверхностью ПММА в пределах зона предварительного нагрева постоянна.Квинтьер предложил следующее уравнение для расчета скорости распространения пламени сплошного теплового твердого тела.

Vf*=4δ(q″)2π(κρc)(Tig-T∞)2

(6)

Подставляя уравнение (3) в уравнение (6), получаем уравнение (7).

Миллер и др. исследовали корреляцию между дискретной и непрерывной скоростью распространения пламени [14]. В своей работе в пластину из ПММА было вставлено несколько негорючих пластин, и они определили параметр, называемый «топливным покрытием», как отношение длины негорючей пластины к общей длине дискретных пластин из ПММА.Кроме того, зависимость между дискретной скоростью распространения пламени Vf и Vf* была предложена Миллером и др., как показано в уравнении (8).

где f – расход топлива. В данной работе негорючие пластины не вставлялись в пластину из ПММА. Наоборот, дискретные пластины из ПММА перекрывались на определенную длину ( D ). Поэтому f в данной работе определяется следующим образом.

где h — длина пластины из ПММА. Подставив уравнения (4), (5), (7) и (9) в уравнение (8), получим уравнение (10).

Vf=x−xkn(1+D2h−D)tig

(10)

Используя уравнение (10), среднее значение x в , и данные tig в , прогнозируемая скорость распространения пламени можно рассчитать дискретный массив ПММА. Как расчетная, так и экспериментальная скорость распространения пламени показаны на рис. Из видно, что тенденция изменения прогнозируемой скорости распространения пламени в зависимости от длины перекрытия согласуется с экспериментальной. Ошибка прогнозирования составляет менее % в пределах допустимого инженерного диапазона ошибок.

Сравнение расчетной и экспериментальной скорости распространения пламени.

3.4. Поле температуры

показывает вид спереди поля температуры вертикального массива пластин из ПММА с различной длиной перекрытия во время горения. Зеленая часть — это зона пиролиза пластины из ПММА с температурой 350 °C. При воспламенении ПММА зона пиролиза постепенно расширяется и распространяется на соседнюю пластину ПММА [30]. Через 120 с при длине перекрытия 40 мм и 50 мм наблюдалось явление распространения зоны пиролиза на третью пластину из ПММА.Среди них площадь пиролиза составляла около половины площади третьей пластины при длине перекрытия 50 мм, а третья пластина при длине перекрытия 40 мм полностью стала зоной пиролиза. При длине перекрытия 40 мм ширина зоны пиролиза первых двух пластин была явно больше, чем в других условиях эксперимента, и пластина из ПММА была достаточно пиролизирована. На 120 с при длинах перекрытий 20 мм и 30 мм распространение зоны пиролиза на третью пластину отсутствует.Это указывает на то, что большая длина перекрытия соответствует большей скорости распространения пламени, что приводит к увеличению высоты пламени и площади пламени. Через 100 с только область пиролиза под длиной перекрытия 40 мм распространяется на третью пластину, в то время как площадь пиролиза остальных трех условий эксперимента остается на второй пластине. это может объяснить, что дискретная скорость распространения пламени уменьшается по мере увеличения длины перекрытия, когда она относительно велика [31].

Поле температуры горения, вид спереди.

После воспламенения пластины из ПММА площадь пиролиза постепенно увеличивается, а также постепенно увеличиваются высота и площадь пламени. Кроме того, пламя массива пластин ПММА с большей длиной перекрытия может распространяться на соседние пластины без полного пиролиза [32]. Например, при длине перекрытия 40 мм за 40 с зеленая область первой пластины составляет только половину общей площади пластины, в то время как на второй пластине зеленая область уже распространилась на верхнюю часть пластины. Наоборот, для условий эксперимента с меньшей длиной перекрытия очень трудно сохранить дискретное распространение пламени.При длине нахлеста 20 мм и 30 мм за 120 с первые две пластины практически полностью пиролизировались, в то время как на третьей пластине пиролиз не наблюдался.

Как показано на , для длины перекрытия 40 мм разница во времени повышения температуры между термопарой 2 и термопарой 1 была меньше среди четырех экспериментальных условий. Изменение температуры указывает на скорость распространения пламени, которая показывает, что максимальное значение дискретной скорости распространения пламени наблюдается при длине перекрытия 40 мм.

Кривые температуры поверхности массива пластин из ПММА с длиной перекрытия 40 мм и 50 мм.

Поле температуры может быть дополнительно обработано программным обеспечением инфракрасной камеры. Была выбрана область пламени, и с помощью программного обеспечения IR можно было получить среднюю температуру этой области. Результаты представлены на графике, который показывает, что средняя температура сначала увеличивается, а затем уменьшается с увеличением длины перекрытия, достигая максимального значения при D = 40 мм.

Средняя температура зоны пламени при различной длине перекрытия.

Далее, среднюю температуру можно использовать для расчета лучистого теплового потока от пламени в зону предварительного нагрева ПММА. По закону Стефана-Больцмана лучистый тепловой поток, полученный зоной предварительного нагрева от противоположного пламени, можно выразить как:

где Fij — коэффициент обзора, σ — постоянная Больцмана, εf — коэффициент излучения ПММА. σ = 5,67 × 10−8 Вт2 м−4 K4 и εf = 0.92 [33]. В данной работе за Tf принимается среднее значение средней температуры, показанное в .

Коэффициент обзора можно получить с помощью следующего интегрирования:

Fij=1Ai∫Ai∫AjsinθicosθjπR2dAidAj

(12)

где θi и θj обозначают угол между лучом излучения и прямой, перпендикулярной элементам dAi и dAj, R — расстояние между элементами dAi и dAj. Для двух параллельных пластин с определенным расстоянием ( L ) и длиной перекрытия ( D ) уравнение (12) может быть преобразовано в следующее уравнение:

Fij=[(h+D)2+4L2]1/ 2-[(h-D)2+4L2]1/22D

(13)

где L = 8 мм и h = 100 мм. Подставляя уравнение (13) в уравнение (11), можно получить лучистый тепловой поток от пламени к зоне предварительного нагрева ПММА, который показан на . Как обсуждалось в разделе 3.3, скорость распространения пламени дискретной пластины из ПММА в основном определяется тепловым потоком, передаваемым на ее поверхность, включая радиационный и конвективный тепловой поток. Чжао и др. [34] указали, что для восходящего распространения пламени по вертикальной пластине из ПММА конвективная теплопередача играет важную роль, когда расстояние небольшое, в то время как радиационная теплопередача преобладает, когда расстояние больше.Расстояние между пластинами в данной работе составляет 8 мм, поэтому скорость распространения пламени в основном определяется лучистой теплопередачей. От лучистый тепловой поток сначала увеличивается, а затем уменьшается с увеличением длины перекрытия, достигая максимального значения при D = 40 мм. Это может объяснить изменение тенденции скорости распространения пламени в разделе 3. 3.

Таблица 7

Коэффициент просмотра и лучистый тепловой поток от пламени в зону предварительного нагрева.

Длина нахлеста (мм) 20 30 40 50
Коэффициент просмотра 0.986941 0,986260 0,985182 0,983533
Лучистый тепловой поток (Вт/м 2 ) 4176. 9 4176.9 4176.9 4348.7 5563.2 3025.8 3025.8 3025.8

Нанесение на покрытие с медью — научный американец

на 21 сентября, патент был предоставлен Феодору Г. Баклин, Троя, Нью-Йорк новый и усовершенствованный способ покрытия железа медью, который обещает стать немаловажным изобретением для искусства.Долгое время считалось желательным покрыть железо каким-либо другим, менее окисляемым металлом, чтобы сделать его более устойчивым к внешним воздействиям. Гораздо важнее иметь листовое и толстолистовое железо, чем любое другое, покрытое медью. Например, листовое железо, покрытое медью, было бы дешевле, чем луженое железо для корней зданий и т. д., а толстое железо, если оно покрыто медью, было бы превосходно для изготовления паровых котлов, чтобы предотвратить образование накипи и т. д. Дешевизна является важным пунктом в этом процессе.Если процесс дорог, то он может не принести общей пользы, так как предпочтительнее чистая медь. Это дешево это самое важное открытие. Способ покрытия железа латунью, медью и т. д. давно известен, но до сих пор считалось проблематичным покрыть его и заставить медь соединиться с железом, подобно луженому железу. Изобретение г-на Баклина обещает выполнить все условия, желательные для производства омедненного железа — литое, ковкое и кованое железо может быть покрыто медью с помощью нового изобретения.Процесс состоит в том, что сначала удаляют оксид с покрываемого железа, затем покрывают его средним металлом, имеющим большое сродство к железу, а затем погружают приготовленное таким образом железо в расплавленную медь, которая под действием гальванического воздействия средний металл, заставляет медь тесно сочетаться с железом и образовывать полное покрытие. Окись железа удаляют с помощью разбавленной серной кислоты, при которой отливки или листы натирают песком; после этого их промывают и погружают в раствор аммиачной соли, растворенной в подходящем сосуде, когда они готовы к следующему процессу.Это заключается в погружении листов или пластин в расплавленный цинк сразу после того, как они зажгутся из раствора аммиака. Поверхность расплавленного цинка следует покрыть сухим аммиаком, чтобы предотвратить испарение металла. Железо вскоре покрывается слоем цинка и образует так называемое оцинкованное железо. Под рукой у оператора есть тигель или горшок, содержащий расплавленную медь, покрытую каким-нибудь негорючим веществом в качестве салфетки, и он сразу же погружает в него оцинкованное железо, в котором оно держится до тех пор, пока оно не перестанет шипеть, когда его вынимают. и оказалось, что оно покрыто полным и прочным покрытием из меди. Погружая омедненное таким образом железо в раствор саламмиака, затем в цинк, и медь, повторяя процесс, слой за слоем меди будет получена. , пока не приобретет какую-либо степень толщины.Чтобы предотвратить образование черного окиси на меди, ее затем погружают в раствор саламмиака, а затем промывают в чистой воде. Этот процесс полностью отличается от процесса г-на Помероя, на который несколько лет назад был выдан патент и который был опубликован на стр. 69, Vol. 6, Научный американец. Мы видели образцы железа, покрытые способом г-на Баклина, которые были очень красивыми и хорошо покрытыми. Если бы расплавленная медь не была покрыта негорючим веществом, пластины вышли бы очень шероховатыми, но покрытие действует как салфетка, и омедненные пластины выходят гладкими и хорошо покрытыми.Латунь или любой из медных сплавов можно использовать для покрытия железа таким же образом, как и медь. Мы надеемся, что этот новый процесс послужит средством расширения использования листового железа, чтобы страна значительно сэкономила средства, которые сейчас выплачиваются за луженые листы.

Использование горячей плиты

Последнее обновление: 5 февраля 2020 г. , 12:54:03 по тихоокеанскому времени

Прочтите о запретах и ​​ограничениях на использование конфорок во всех зданиях и помещениях Калифорнийского университета в Сан-Диего.

«Конфорка» определяется как устройство с плоской поверхностью и внутренним электрическим нагревательным элементом, которое используется для приготовления или разогрева пищи.

Запрещено

  • Конфорки нельзя использовать для жарки или приготовления продуктов, выделяющих жирные пары (бекон, колбаса, масло и т. д.).
  • Запрещается использовать жидкие масла при приготовлении пищи или разогреве на плите; можно использовать только небольшое количество антипригарного кулинарного спрея.
  • Газовые плиты и плиты с открытыми нагревательными элементами не допускаются на территории кампуса.  Горячие плиты также нельзя использовать ни в одной комнате жилого общежития.

Ограниченное использование

  • Электрические конфорки должны быть зарегистрированы признанной на национальном уровне сертификационной лабораторией и должны использоваться в соответствии с инструкциями производителя.
  • В одном коммерческом помещении можно использовать не более 2 электроплиток.
  • Вертикальный зазор не менее 48 дюймов должен быть обеспечен между верхней частью всех конфорок и горючими материалами и потолками.
  • Установите огнетушитель 4A:60B:C в пределах 30 футов от горячих плит.
  • Нагревательные панели должны быть подключены непосредственно к розетке GFCI (прерыватель тока замыкания на землю), т. е. не используйте разветвитель или удлинитель.
  • Конфорки нельзя модифицировать; они должны быть установлены на собственные основания или ножки и размещены на расстоянии не менее 12 дюймов по горизонтали от горючих материалов и стен.

Правила техники безопасности

  • Регулярно проверяйте шнуры и вилки ваших электроприборов, чтобы убедиться, что они не изношены, не повреждены и не изношены. Если они есть, выбросьте их. Убедитесь, что электрический шнур находится вдали от источников тепла.
  • Оставляйте вокруг любого электроприбора достаточно места для отвода тепла. Кроме того, держите любое нагревательное устройство вдали от легковоспламеняющихся материалов и горючего топлива.
  • Никогда не оставляйте включенные приборы без присмотра.
  • Всегда отключайте от сети неиспользуемые приборы.

Разработано на основе стандартов NFPA, норм пожарной безопасности штата Калифорния и правил техники безопасности Good Housekeeping.

Как мне безопасно работать с

При работе с легковоспламеняющимися и горючими жидкостями по возможности используйте одобренные, надлежащим образом маркированные безопасные контейнеры. «Одобренные» контейнеры — это контейнеры, которые были одобрены испытательными лабораториями, приемлемыми для государственных правоохранительных органов.Эти лаборатории включают Лаборатории андеррайтеров Канады (ULC), Канадскую ассоциацию стандартов (CSA) и Factory Mutual Research (FM). Есть много различных видов утвержденных контейнеров, которые можно приобрести у розничных продавцов оборудования для обеспечения безопасности.

Безопасные канистры

Широко используются портативные безопасные канистры для переноски, хранения и выдачи легковоспламеняющихся и горючих жидкостей. Они доступны в различных формах и вместимостью от 0,5 до 25 литров. Утвержденные безопасные банки изготавливаются из металла или пластика с очень низкой электропроводностью.Безопасные банки имеют подпружиненные крышки носиков. Они автоматически открываются, когда внутри повышается давление пара, что позволяет парам выходить и предотвращает разрыв (или взрыв в случае пожара). Механизмы управления крышкой также обеспечивают автоматическое закрытие крышки носика, когда вы заканчиваете наполнение или выливание из безопасной банки, или если банка падает.

Эта функция безопасности при определенных условиях может представлять опасность. В теплом замкнутом пространстве, например, в багажнике автомобиля, пары, выходящие из сейфа, могут достичь уровня воспламенения.Искра может вызвать взрыв. Для временной перевозки небольших количеств (обычно менее 25 литров) легковоспламеняющейся жидкости используйте сертифицированный устойчивый к давлению и не вентилируемый контейнер. Устраните источники воспламенения, а также обеспечьте хорошую вентиляцию.

Безопасные банки могут также иметь пламегасящие экраны из проволочной сетки внутри горлышка крышки. Это предотвращает попадание воспоминаний в жидкость в банках.

Прочие утвержденные контейнеры

Другие типы утвержденных контейнеров включают:

  • емкости для ополаскивания и очистки для погружения или промывки деталей в жидкости.
  • поршневые банки для увлажнения тряпок.
  • Настольные банки для погружения и ополаскивания мелких деталей.
  • Диспенсер или баллончики с бензином для дозирования небольшого количества жидкости непосредственно на рабочую поверхность или одежду.
  • Контейнеры для утилизации легковоспламеняющихся и горючих жидкостей и промасленных ветоши и отходов.

Эти одобренные безопасные контейнеры также имеют различные виды предохранительных устройств, таких как самозакрывающиеся крышки или пламегасители. Контейнеры, такие как некоторые баки для ополаскивания или погружения, или промасленные тряпки и мусорные баки с не закрывающимися крышками, удерживаются открытыми с помощью устройств с плавкими вставками.В случае пожара в открытом контейнере плавкая вставка плавится, закрывая крышку и гася огонь.

В некоторых случаях легковоспламеняющиеся и горючие жидкости могут храниться, обрабатываться и использоваться в одобренных одноразовых стеклянных или пластиковых контейнерах (обычно в тех, в которых они поставляются) объемом не более 1 галлона (США) или 3,8 л. Это может быть допустимо, если на требуемую чистоту жидкости (такую ​​как аналитическая чистота или выше) влияет хранение в металлических контейнерах или если жидкость вызывает чрезмерную коррозию металлических контейнеров.


Двуокись углерода как средство пожаротушения: изучение рисков

Также доступна версия этого отчета в формате PDF.

Отказ от ответственности

Этот документ был проверен в соответствии с политикой Агентства по охране окружающей среды США и одобрен для публикации и распространения. Упоминание торговых наименований или коммерческих продуктов не является одобрением или рекомендацией к использованию.

Предисловие

В соответствии с поправками к Закону о чистом воздухе от 1990 г.S. Агентство по охране окружающей среды (EPA) имеет законные полномочия устанавливать даты поэтапного отказа от озоноразрушающих веществ (ОРВ) и оценивать потенциальные риски, связанные с предлагаемыми заменителями ОРВ. В соответствии с Монреальским протоколом по веществам, разрушающим озоновый слой, Агентство по охране окружающей среды обнародовало правила поэтапного прекращения производства галона 1301. В ответ на поэтапный отказ от галона с 1 января 1994 г. индустрия противопожарной защиты искала альтернативы. . Был предложен ряд альтернативных технологий, включая системы с двуокисью углерода (CO2).Этот отчет был написан, чтобы предоставить пользователям систем полного затопления галонов, которые могут быть незнакомы с системами полного затопления двуокиси углерода, информацию о потенциальных опасностях, связанных с системами двуокиси углерода. Перед переходом на системы углекислотного пожаротушения необходимо принять соответствующие меры предосторожности, и в этом отчете EPA пытается повысить осведомленность и способствовать ответственному использованию систем пожаротушения на углекислом газе. Авторы данного отчета консультировались с экспертами отрасли на этапе сбора информации для разработки отчета.Предварительный проект документа был прочитан членами Комитета по техническим вариантам замены галонов (HTOC) Программы Организации Объединенных Наций по окружающей среде (ЮНЕП). Многие эксперты в области противопожарной защиты предоставили данные об инцидентах. Предпоследний документ был рецензирован в сентябре 1999 г. на его техническое содержание авторитетной группой экспертов, в том числе:

  • Рич Хансен (директор по испытаниям), Береговая охрана США — Центр исследований и разработок
  • Мацуо Исияма, член HTOC, корпоративный советник и аудитор Комитета по переработке галонов и банковской поддержки, Япония
  • Джозеф А.Сенекал, доктор философии, директор отдела пожаротушения, Kidde-Fenwal, Inc.
  • Чарльз Ф. Уиллмс, ЧП, технический директор, Ассоциация систем пожаротушения
  • Томас Высоцки, PE, президент и старший консультант, Guardian Services, Inc.
  • Рой Янг, член HTOC, Великобритания

Комментарии получены от всех рецензентов. Некоторые рецензенты выразили обеспокоенность по поводу того, что документ должен быть написан достаточно четко, чтобы изложить связанные с этим риски таким образом, чтобы это не поощряло и не препятствовало чрезмерному использованию систем пожаротушения на основе двуокиси углерода, и для решения этой проблемы во введении были внесены изменения. Рецензент охарактеризовал этот документ как «очень ценный вклад в тему безопасности и … должен использоваться поставщиками систем углекислого газа в качестве положительного инструмента для продвижения обучения, обслуживания и соблюдения проверенных стандартов». Все рецензенты были довольны тем, что был подготовлен отчет о рисках, связанных с системами двуокиси углерода.

Один рецензент обнаружил, что отчет точно отражает текущие «наземные» требования, но добавил информацию, касающуюся важности обучения как новых членов экипажа, так и нанятых по контракту ремонтников морским приложениям.Выводы отчета были изменены, чтобы отразить этот комментарий. Один рецензент отметил, что заявление в отчете было чрезмерно спекулятивным. Язык отчета был отредактирован, чтобы четко указать, что заявление является спекулятивным. Конкретные технические определения и информация, относящиеся к происшествию, были предоставлены одним рецензентом, который также обеспечил соответствие между языком отчета и правильной технической терминологией, используемой в стандартной документации Национальной ассоциации противопожарной защиты (NFPA). По совету одного рецензента в разделы «Механизмы пожаротушения углекислым газом» и «Соображения безопасности жизни от углекислого газа» были внесены значительные изменения. Большинство других комментариев были второстепенными редакционными замечаниями, как правило, для уточнения. Все замечания были учтены в итоговом документе.

Агентство по охране окружающей среды выражает признательность всем, кто участвовал в подготовке этого отчета, и благодарит всех рецензентов за потраченное время, усилия и экспертное руководство. Агентство по охране окружающей среды считает, что рецензенты предоставили информацию, необходимую для того, чтобы сделать этот документ технически более сильным.Без участия рецензентов и отраслевых контактов этот отчет был бы невозможен. EPA берет на себя ответственность за всю представленную информацию и любые ошибки, содержащиеся в этом документе.

Введение

В этом документе содержится информация об использовании и эффективности двуокиси углерода в системах противопожарной защиты, а также описываются инциденты, связанные с непреднамеренным воздействием газа на персонал. Поскольку системы пожаротушения с использованием диоксида углерода, скорее всего, будут использоваться в некоторых случаях вместо систем на основе галона, в этом документе делается попытка повысить осведомленность о потенциальных опасностях, связанных с использованием диоксида углерода.Агентство по охране окружающей среды признает экологические преимущества использования двуокиси углерода, но обеспокоено тем, что персонал, привыкший к использованию галоновых систем пожаротушения, может не быть должным образом предупрежден об особой опасности двуокиси углерода. Правительственные, военные, гражданские и промышленные источники были исследованы для получения информации о смертельных случаях и травмах, связанных с использованием двуокиси углерода в качестве огнетушащего вещества. Также представлен анализ рисков, связанных с системами пожаротушения углекислым газом.

Двуокись углерода в качестве огнетушащего вещества

Применения для противопожарной защиты обычно можно разделить на две основные категории: 1) применения, которые позволяют использовать спринклеры на водной основе, и 2) особые опасности, требующие использования какого-либо другого огнетушащего вещества, такого как диоксид углерода, галон, заменители галона, сухие химикаты, влажные химикаты или пены. Согласно отраслевому консенсусу, приложения с особыми опасностями составляют примерно 20 процентов от общего числа приложений противопожарной защиты.Из приложений с особой опасностью примерно 20 процентов рынка (в долларовом выражении) защищены углекислотными огнетушащими веществами. Углекислый газ широко используется в течение многих лет в сфере противопожарной защиты особой опасности во всем мире. В период с 1920-х по 1960-е годы углекислый газ был единственным газообразным огнетушащим веществом, которое использовалось в какой-либо степени, но системы на основе галонов широко использовались, начиная с 1960-х годов. Углекислый газ по-прежнему используется во многих областях по всему миру для тушения пожаров, связанных с горючими жидкостями, газами, электрическими пожарами и, в меньшей степени, пожаров, связанных с обычными целлюлозными материалами, такими как бумага и ткань.Углекислый газ может эффективно тушить возгорание большинства материалов, за исключением активных металлов, гидридов металлов и материалов, содержащих собственный источник кислорода, таких как нитрат целлюлозы (Wysocki 1992). Использование двуокиси углерода ограничивается, прежде всего, факторами, влияющими на способ ее применения, и присущими ему опасностями для здоровья.

Углекислый газ используется во всем мире в морской технике: в машинных отделениях, лакокрасочных шкафах, транспортных зонах на грузовых судах и в местах хранения легковоспламеняющихся жидкостей (Willms 1998).Для больших морских систем машинного отделения может потребоваться до 20 000 фунтов углекислого газа на систему. Системы пожаротушения углекислым газом в настоящее время используются ВМС США и на коммерческих судах.

Сталелитейная и алюминиевая промышленность также в значительной степени полагаются на защиту от углекислого газа. В алюминиевой промышленности, например, процесс прокатного стана требует использования керосиноподобных смазок и охлаждающих жидкостей. В этом приложении преобладают пожары, происходящие в среднем 1 раз в неделю на типичном алюминиевом заводе (Wysocki 1998, Bischoff 1999).Одна конкретная компания по переработке алюминия производит в среднем около 600 системных сбросов в год по всему миру во всех своих приложениях противопожарной защиты, использующих углекислый газ, таких как прокатные станы, диспетчерские и печать на алюминиевых листах (Stronach 1999). Многие системы двуокиси углерода в металлообрабатывающей промышленности представляют собой системы местного применения с быстрым сбросом. В этих случаях контейнеры для хранения двуокиси углерода располагаются близко к выходным патрубкам, так что жидкий диоксид углерода начинает выходить из патрубков менее чем за 5 секунд (Wysocki 1998, Stronach 1999).Эти местные системы двуокиси углерода имеют размеры от 800 до 10 000 фунтов сжатой двуокиси углерода (Bischoff 1999, Stronach 1999).

Углекислотные системы также используются в компьютерных залах (черновой пол), столах для мокрой химии, измельчителях ДСП, пылесборниках оборудования, печатных станках, кабельных лотках, электрощитовых, центрах управления двигателями, распределительных устройствах, покрасочных камерах, закрытых промышленных фритюрницах , высоковольтные трансформаторы, объекты атомной энергетики, хранилища отходов, грузовые помещения самолетов и стоянки транспортных средств (Willms 1998, Wysocki 1998).Небольшие системы двуокиси углерода, например, защищающие шкафчики для краски или фритюрницы, используют примерно 50 фунтов двуокиси углерода. Другие системы используют в среднем от 300 до 500 фунтов углекислого газа (Willms 1998), но могут использовать до 2500 фунтов (Ishiyama 1998).

Некоторые свойства двуокиси углерода делают ее привлекательным средством пожаротушения. Он не горюч и поэтому не производит собственных продуктов разложения. Углекислый газ обеспечивает собственное давление при выпуске из контейнера для хранения, что устраняет необходимость в избыточном давлении.Он не оставляет следов и, следовательно, исключает необходимость очистки агента. (Уборка образовавшегося при пожаре мусора, конечно, по-прежнему необходима в случае пожара.) Углекислый газ относительно не вступает в реакцию с большинством других материалов. Он обеспечивает трехмерную защиту, поскольку в условиях окружающей среды представляет собой газ. Он электрически непроводящий и может использоваться в присутствии электрического оборудования, находящегося под напряжением.

Механизм пожаротушения двуокисью углерода

Тушение пламени двуокисью углерода происходит преимущественно за счет теплофизического механизма, при котором реагирующие газы не достигают температуры, достаточно высокой для поддержания популяции свободных радикалов, необходимой для поддержания химии пламени. Для инертных газов, используемых в настоящее время в качестве агентов пожаротушения (аргон, азот, двуокись углерода и их смеси), огнетушащая концентрация (измеренная методом чашечной горелки (NFPA 2001)) линейно связана с теплоемкостью смесь агент-воздух (Senecal 1999).

Хотя двуокись углерода имеет второстепенное значение для тушения пожара, она также снижает концентрацию реагирующих частиц в пламени, тем самым снижая частоту столкновений реагирующих молекулярных частиц и замедляя скорость выделения тепла (Senecal 1999).

Огнетушащая эффективность двуокиси углерода

Двуокись углерода является наиболее часто используемым «инертным» газовым огнетушащим веществом, за которым следует азот (Friedman 1992). В объемном отношении двуокись углерода примерно в два раза эффективнее азота (например, при возгорании этанола минимальные требуемые объемные отношения двуокиси углерода и азота к воздуху составляют 0,48 и 0,86 соответственно). Однако, поскольку двуокись углерода в 1,57 раза тяжелее азота [44 и 28 молекулярных масс (MW) соответственно] для данного объема, эти два газа имеют почти эквивалентную эффективность по весу.

Объемный эквивалент газа (GVEq) = объем. отношение N2/об. соотношение для CO2 = 1,8
Весовой эквивалент = GVEq x MWN 2 / MWCO2 = 1,1

Количество двуокиси углерода, необходимое для снижения уровня кислорода до точки, при которой различные виды топлива не могут гореть, относительно велико, а также находится на уровне, при котором люди будут страдать от нежелательных последствий для здоровья. В таблице 1 представлены минимальные требуемые отношения углекислого газа к воздуху (об./об.), соответствующая концентрация кислорода, которая предотвратит сжигание различных паров топлива при 25°С, теоретическая минимальная концентрация углекислого газа и минимальная расчетная концентрация углекислого газа. для различных видов топлива.

Таблица 1 относится только к газам или парам; однако данные также относятся к жидкостям или твердым веществам, поскольку они сгорают путем испарения или пиролиза. Как правило, за некоторыми исключениями, такими как водород или сероуглерод, уменьшение содержания кислорода до 10 процентов по объему сделает невозможными пожары и взрывы.

Использование систем пожаротушения двуокисью углерода

Системы пожаротушения двуокисью углерода полезны для защиты от опасностей пожара, когда необходим или желателен инертный, электрически непроводящий трехмерный газ и где очистка от агента должна быть минимальной.Согласно NFPA, некоторые из типов опасностей и оборудования, которые защищают системы углекислого газа, включают «горючие жидкие материалы; электрические опасности, такие как трансформаторы, переключатели, автоматические выключатели, вращающееся оборудование и электронное оборудование; двигатели, использующие бензин и другие легковоспламеняющиеся жидкости. топлива; обычные горючие материалы, такие как бумага, дерево и текстиль; и опасные твердые вещества» (NFPA 12).

Таблица 1. Требуемые соотношения (об./об.) и минимальные концентрации углекислого газа для предотвращения возгорания

Парообразные виды топлива CO 2 /воздух a (об/об) O 2 Концентрация (%) Теоретический минимум CO 2 Концентрация b (%) Минимальная расчетная концентрация CO 2 Концентрация (%)
Сероуглерод 1. 59 8.1 60 72
Водород 1,54 8,2 62 75
Этилен 0,68 12,5 41 49
Этиловый эфир 0,51 13,9 38 46
Этанол 0,48 14.2 36 43
Пропан 0,41 14,9 30 36
Ацетон 0,41 14,9 27 34
Гексан 0,40 15,0 29 35
Бензол 0,40 15,0 31 37
Метан 0.33 15,7 25 34

a Friedman 1989.
b    Coward and Jones 1952.

Соображения безопасности жизнедеятельности, связанные с двуокисью углерода

Воздействие на здоровье

Последствия для здоровья, связанные с воздействием углекислого газа, парадоксальны. При минимальной расчетной концентрации (34 процента) для использования в качестве средства пожаротушения полного затопления углекислый газ является смертельным. Но поскольку углекислый газ является физиологически активным газом и является нормальным компонентом газов крови при низких концентрациях, его воздействие при более низких концентрациях (менее 4 процентов) может быть полезным при определенных условиях воздействия.(В Приложении B обсуждаются летальные эффекты двуокиси углерода при высоких уровнях воздействия (Часть I) и потенциально полезные эффекты двуокиси углерода при низких концентрациях воздействия, а также использование добавленной двуокиси углерода в специализированных системах затопления с использованием инертных газов (Часть II). ))

При концентрациях более 17 процентов, например, при использовании углекислотных средств пожаротушения, потеря контролируемой и целенаправленной деятельности, потеря сознания, судороги, кома и смерть наступают в течение 1 минуты после первоначального вдыхания углекислого газа (OSHA 1989, CCOHS 1990). , Далгаард и др.1972, CATAMA 1953, Ламбертсен 1971). Было показано, что при воздействии от 10 до 15 процентов углекислый газ вызывает потерю сознания, сонливость, сильные мышечные подергивания и головокружение в течение нескольких минут (Wong, 1992, CATAMA, 1953, Sechzer et al., 1960). В течение от нескольких минут до часа после воздействия концентраций от 7 до 10 процентов наблюдались потеря сознания, головокружение, головная боль, нарушения зрения и слуха, умственная депрессия, одышка и потливость (Schulte 1964, CATAMA 1953, Dripps and Comroe). 1947, Wong 1992, Sechzer et al.1960, OSHA 1989). Воздействие углекислого газа с концентрацией от 4 до 7 процентов может вызвать головную боль; нарушения слуха и зрения; повышенное артериальное давление; одышка или затрудненное дыхание; психическая депрессия; и тремор (Schulte, 1964; Consolazio et al., 1947; White et al., 1952; Wong, 1992; Kety and Schmidt, 1948; Gellhorn, 1936; Gellhorn and Spiesman, 1934, 1935; Schulte, 1964). В части I Приложения B более подробно обсуждается воздействие на здоровье человека высококонцентрированного двуокиси углерода.

У людей, подвергшихся воздействию низких концентраций (менее 4 процентов) углекислого газа в течение 30 минут, наблюдалось расширение сосудов головного мозга, усиление легочной вентиляции и увеличение доставки кислорода к тканям (Gibbs et al.1943, Паттерсон и др. 1955). Эти данные свидетельствуют о том, что воздействие углекислого газа может помочь противодействовать эффектам (например, нарушению функции мозга) воздействия атмосферы с дефицитом кислорода (Gibbs et al., 1943). Эти результаты были использованы регуляторным сообществом Соединенного Королевства для проведения различия между системами пожаротушения с использованием инертного газа, которые содержат углекислый газ, и системами, не содержащими его (HAG 1995). Однако при аналогичных сценариях воздействия низких концентраций на людей другие исследователи зафиксировали незначительное повышение артериального давления, потерю слуха, потоотделение, головную боль и одышку (Gellhorn and Speisman, 1934, 1935; Schneider and Truesdale, 1922; Schulte, 1964). Часть II Приложения B обсуждает эти результаты более подробно.

Меры безопасности

Как и в случае с другими системами противопожарной защиты, ряд регулирующих органов или органов, имеющих юрисдикцию (AHJ), управляет проектированием, установкой, испытаниями, техническим обслуживанием и использованием систем углекислого газа. Полномочия, регулирующие систему, зависят от того, где расположена система, предполагаемого сценария и типа системы. Многие AHJ, которые регулируют промышленные, коммерческие и неморские приложения, используют согласованный стандарт NFPA, касающийся систем пожаротушения углекислым газом (NFPA 12).Хотя сам стандарт не имеет силы закона, правительства и местные органы власти принимают этот стандарт в качестве своего основного противопожарного кодекса. Морские приложения регулируются в зависимости от того, плавают ли суда во внутренних или международных водах. Правила береговой охраны США (USCG) относятся к судам в внутренних водах и опубликованы в Своде федеральных правил (46 CFR, часть 76. 15). На суда, зарегистрированные на международном уровне, распространяются положения Международной морской организации по охране человеческой жизни на море (СОЛАС) (IMO 1992).На наземных рабочих местах Управление по охране труда и здоровья (OSHA) регулирует воздействие углекислого газа, чтобы обеспечить безопасность работников.

Дизайн, спецификация и одобрение компонентов

Как правило, процесс получения одобрения системы пожаротушения начинается с того, что производитель «перечисляет» свои компоненты через такие организации, как Underwriters Laboratory или Factory Mutual в США. Частью процесса листинга является разработка руководства по эксплуатации и техническому обслуживанию, которое включает описание полной работы системы вместе с чертежами системы.Спецификации или планы для системы двуокиси углерода готовятся под наблюдением опытного и квалифицированного лица, разбирающегося в конструкции систем двуокиси углерода и по рекомендации AHJ. Затем проекты представляются в AHJ до начала установки.

Установка и тестирование

Установка системы углекислого газа обычно выполняется представителями производителей или дистрибьюторами. Хотя установщики не получают официальной аккредитации или сертификации, производитель обучает их правильному монтажу компонентов системы.Готовая система проверяется и тестируется соответствующим персоналом на соответствие требованиям утверждения AHJ. Часто эти требования включают:

(A) Проведение испытания на полный сброс всего расчетного количества через трубопровод в предполагаемую опасную зону для каждой опасной зоны, если система защищает более одной. Проверка того, что проектная концентрация достигается и поддерживается в течение заданного времени выдержки, применяется только к системам с полным заводнением.
(B) Оперативные проверки всех устройств, необходимых для надлежащего функционирования системы, включая обнаружение, сигнализацию и срабатывание.
(C) Проверяет правильность маркировки устройств и защищенных зон, предупреждающих находящихся в них людей о возможном выбросе углекислого газа. Кроме того, должны присутствовать таблички, предупреждающие персонал покинуть зону при срабатывании сигнализации. (Американские AHJ не предъявляют никаких требований к иностранному языку (например, испанскому) для вывесок. В идеале все этикетки и предупреждающие знаки должны быть напечатаны как на английском, так и на преобладающем языке работников, не читающих по-английски (NIOSH 1976))
(D ) Выполните проверки системы и опасной зоны, чтобы убедиться, что система соответствует спецификациям и соответствует типу пожароопасности.

Использование элементов управления

Несмотря на использование двуокиси углерода в противопожарных целях выше его смертельной концентрации, NFPA 12 не ограничивает его использование в населенных пунктах. Стандарт требует таких мер предосторожности, как сигнализация перед сбросом и временные задержки, чтобы обеспечить быструю эвакуацию перед сбросом, предотвратить проникновение в зоны, где произошел выброс углекислого газа, и обеспечить средства для быстрого спасения любого персонала, оказавшегося в ловушке.

Стандарт также требует, чтобы персонал был предупрежден о связанных с этим опасностях, а также прошел обучение в отношении сигналов тревоги и процедур безопасной эвакуации.Кроме того, NFPA 12 требует, чтобы была предусмотрена контролируемая «блокировка» для предотвращения случайного или преднамеренного срабатывания системы, когда лица, не знакомые с системой и ее работой, находятся в защищенном пространстве (NFPA 12).4 Приложение к В NFPA 12 перечислены следующие шаги и меры безопасности, которые могут быть использованы для предотвращения травм или смерти персонала в зонах, где происходит выброс углекислого газа: (Степень соответствия рекомендациям, представленным в NFPA 12, различается на разных объектах.Издание NFPA 12 2000 г. будет включать дополнительное положение об обязательной эвакуации из охраняемой зоны перед проведением любых испытаний, обслуживания или технического обслуживания системы углекислого газа (Willms 1999))

(A) Обеспечение адекватных проходов и путей выхода. Эти зоны всегда должны быть чистыми.
(B) Предоставление необходимого дополнительного или аварийного освещения или того и другого, а также указателей направления для обеспечения быстрой и безопасной эвакуации.
(C) Предоставление сигналов тревоги в таких зонах, которые срабатывают немедленно после активации системы при обнаружении пожара, с отсрочкой выброса углекислого газа и активацией автоматического закрытия дверей на время, достаточное для эвакуации из зоны до начала сброса.(В следующем издании стандарта NFPA 12 это положение будет пересмотрено, чтобы указать, что следует использовать временные задержки и предразгрузочную сигнализацию, которые срабатывают перед разгрузкой (Willms 1999))
(D) Обеспечение только открывающихся наружу, самозакрывающихся дверей при выходе из опасных зон, а в случае запирания таких дверей — наличие антипаниковой фурнитуры.
(E) Обеспечение непрерывной сигнализации на входах в такие зоны до тех пор, пока атмосфера не восстановится до нормы.
(F) Положение о добавлении запаха к двуокиси углерода, чтобы можно было распознать опасную атмосферу в таких зонах.
(G) Установка предупредительных и инструктивных знаков на входах в такие зоны и внутри них.
(H) Обеспечение быстрого обнаружения и спасения персонала, который может потерять сознание или физически пострадать в таких зонах. Это может быть достигнуто путем обыска таких участков сразу же после прекращения выброса углекислого газа обученным персоналом, оснащенным надлежащим дыхательным оборудованием. Те, кто потерял сознание от углекислого газа, могут быть восстановлены без необратимых повреждений с помощью искусственного дыхания, если их быстро удалить из опасной атмосферы.Должны быть легко доступны автономное дыхательное оборудование и персонал, обученный его использованию и методам спасения, включая искусственное дыхание.
(I) Предоставление инструкций и учений всему персоналу, находящемуся вблизи таких зон, включая ремонтников или строителей, которые могут быть доставлены в зону, для обеспечения их правильных действий при срабатывании средств защиты от углекислого газа.
(J) Предоставление средств для быстрой вентиляции таких зон. Часто требуется принудительная вентиляция.Следует позаботиться о том, чтобы действительно рассеивать опасные атмосферы, а не просто перемещать их в другое место. Углекислый газ тяжелее воздуха.
(K) Предоставление таких других мер и мер безопасности, необходимых для предотвращения травм или смерти, как указано в тщательном изучении каждой конкретной ситуации.
(L) Положение об обязательной эвакуации из защищенной зоны перед проведением любых испытаний, обслуживания или технического обслуживания системы CO2.

Industrial Risk Insurers (IRI), одна из страховых компаний, предоставляющая страхование имущества и перерывов в работе крупным компаниям из списка Fortune 500, таким как Ford, General Motors и Chrysler (IRI 1994), использует NFPA 12 в качестве основы для своего процесса страхования и подготовил руководство по толкованию стандарта NFPA 12 (IM 13.3.1). IM 13.3.1 интерпретирует NFPA 12, а также определяет использование «блокировки системы». Блокировка системы — это устройство, которое механически или электрически предотвращает разрядку системы. Примеры блокировок системы включают клапаны с ручным управлением, которые блокируют поток агента через трубопроводы, расположенные ниже по течению. Точно так же IRI также предполагает, что для обычно незанятых территорий, где могут возникать быстро распространяющиеся пожары, может потребоваться «контролируемая прерывистая временная задержка». Такие устройства функционируют только тогда, когда персонал находится в защищаемой зоне, и позволяют системе выпускать газ только после длительной временной задержки, что позволяет персоналу покинуть зону до сброса.

Международное морское использование систем пожаротушения двуокисью углерода широко распространено. Противопожарная защита в этих приложениях регулируется правилами и требованиями, изложенными в СОЛАС Международной морской организации (IMO 1992). Как и в случае с NFPA 12, СОЛАС не запрещает использование двуокиси углерода в местах с обычным населением. Аналогично NFPA, SOLAS требует, чтобы «были предусмотрены средства для автоматического звукового оповещения о выбросе огнетушащего вещества в пространство, в котором обычно работает персонал или к которому у него есть доступ.» Сигнализация должна срабатывать в течение подходящего времени до выпуска газа. Подобно NFPA 12, СОЛАС требует, чтобы входные двери в помещения, где хранятся огнетушащие вещества, имели двери, открывающиеся наружу. Эти требования не различаются. для систем с диоксидом углерода, галогенированным углеводородом или инертным газом В отличие от NFPA, СОЛАС предписывает, что «автоматический выпуск газообразной огнетушащей среды не допускается», за исключением систем местного применения.

Правила USCG

для систем углекислого газа на пассажирских судах задокументированы в 46 CFR, часть 76.15. Отдельные подразделы описывают разные типы судов. Подобно SOLAS, 46 CFR Part 76.15 предусматривает ручное управление активацией цилиндра. (Следует отметить, что 46 CFR Part 76. 15-20 предусматривает, что «системы … состоящие не более чем из 300 фунтов углекислого газа, могут иметь баллоны, расположенные в защищенном пространстве. Если укладка баллона находится в защищенном пространстве, система должна быть устроена утвержденным образом для автоматического управления тепловым приводом внутри помещения в дополнение к обычному дистанционному и местному управлению.») 46 CFR Part 76.15 также требует, чтобы системы, использующие более 300 фунтов двуокиси углерода, были оснащены «утвержденной задержкой сброса», устроенной таким образом, чтобы при звучании сигнала тревоги двуокись углерода не высвобождалась в течение как минимум 20 секунд. Это требование также может относиться к системам весом менее 300 фунтов в зависимости от количества защищенных уровней и конфигураций пути выхода.Чтобы свести к минимуму возможность непреднамеренного срабатывания, Береговая охрана США указывает, что для выпуска двуокиси углерода используются два отдельных ручных элемента управления, что требует два независимых срабатывания до сброса углекислого газа в защищаемое помещение. Кроме того, весь персонал должен быть эвакуирован из защищенного пространства перед выполнением любых испытаний или технического обслуживания системы углекислого газа (Willms 1999). (Издание 2000 года стандарта NFPA 12 включает главу о морских применениях, предписывающую эвакуацию помещения перед испытаниями и другими действиями (Willms 1999))

На наземных рабочих местах OSHA регулирует использование двуокиси углерода. Эти правила приведены в 29 CFR, части 1910.160 и 1910.162, в которых изложены требования к стационарным системам пожаротушения общего и газового типа соответственно.Несмотря на то, что концентрация углекислого газа, необходимая для тушения пожаров, превышает смертельный уровень, OSHA не запрещает использование углекислого газа в обычно занятых местах. (Тем не менее, OSHA прямо ограничивает использование хлорбромметана и четыреххлористого углерода в качестве средств пожаротушения, когда сотрудники могут подвергнуться воздействию (29 CFR, часть 1910.160 (b) (11).) Для систем с углекислым газом OSHA требует подачи сигнала тревоги перед разрядкой для предупреждения сотрудников пожарной охраны. предстоящий выброс двуокиси углерода, когда расчетная концентрация превышает 4 процента (что, по существу, верно для всех систем двуокиси углерода, см. Таблицу 1).Эта сигнализация перед сбросом должна обеспечивать достаточную задержку времени для того, чтобы персонал мог безопасно покинуть зону до сброса. Хотя это спекулятивно, вполне вероятно, что эти правила обеспечат адекватную защиту только в случае запланированного сброса, а не случайного сброса. Однако имели место случайные сбросы, при которых соблюдение правил обеспечило защиту персонала, тогда как некоторые запланированные сбросы привели к травмам персонала.

Цель сигнализации перед выбросом, требуемой OSHA, NFPA и SOLAS, состоит в том, чтобы дать людям время для эвакуации из зоны, в которую будет выбрасываться углекислый газ.Однако обеспечение выхода из пространств, которые либо очень большие, либо имеют препятствия или сложные проходы, оказалось трудным. Эвакуация особенно затруднена после начала выделения из-за ухудшения видимости, громкого шума при выделении и дезориентации в результате физиологического воздействия углекислого газа.

В ряде правил внимание уделяется возможности утечки или затекания углекислого газа в соседние низинные пространства, такие как ямы, туннели и проходы.В этих случаях углекислый газ может непреднамеренно создать удушливую атмосферу, которую нельзя ни увидеть, ни обнаружить.

Два примера идеального сценария пожара и того, как должны работать системы/защиты углекислого газа, описаны ниже для двух применений (автостоянки в Японии и судовое машинное отделение). Системы с углекислым газом используются в Японии на автостоянках (известных в Соединенных Штатах как гаражи), таких как стоянки на вышках или напольные парковки машин, но не на обычно занятых автостоянках, где обычно используются чистящие средства.Закрытый объем типичного гаража составляет от 1000 м 3 до 1 500 м 3 [примерно от 35 000 футов 3 до 53 000 футов 3 ], где используется от 800 кг до 1125 кг [от 1764 фунтов до 2480 фунтов] углекислого газа. Система работает посредством автоматического сброса с опцией ручного управления. Типичный сценарий пожара для системы с углекислым газом на парковке башни или напольной парковке машин показан на рисунке 1 (Ishiyama 1998).

Морские установки, такие как машинные отделения, являются областями, где часто используются системы углекислого газа.Типичный сценарий пожара для системы углекислого газа в большом морском машинном отделении показан на рис. 2. Большинство этих систем активируются вручную (за исключением систем, содержащих менее 300 фунтов [136 кг] углекислого газа, что соответствует объему корпуса). менее 6000 футов 3 [170 м 3 ]). Типичное машинное отделение имеет площадь порядка 250 000 футов 3 [7 079 м 3 ] и использует 10 000 фунтов [4 536 кг] двуокиси углерода (Gustafson 1998). Несмотря на меры предосторожности, которые требуются в соответствии с правилами и предназначены для защиты от травм, связанных с системами пожаротушения углекислым газом, имели место несчастные случаи с травмами и смертельным исходом, в основном вызванные несоблюдением установленных правил техники безопасности.

Рисунки 1 и 2

Обзор происшествий (несчастных случаев/смертей) с использованием двуокиси углерода в качестве огнетушащего вещества

Был проведен всесторонний обзор инцидентов, связанных с двуокисью углерода в противопожарной защите, путем поиска в правительственных, военных, государственных и частных архивах документов. Различия в методах ведения учета в различных организациях повлияли на успех усилий по сбору данных.

Поиск записи об инциденте

Поиски в библиотеке/Интернете завершены


Поиски литературы

Было проведено два литературных поиска.Первый поиск литературы (с 1975 г. по настоящее время) был проведен для сбора информации об отчетах об инцидентах с травмами/смертями, связанными с двуокисью углерода в качестве противопожарного агента. Ключевые слова, использованные при поиске, включали: смерть(я), инцидент(ы), травмы(я), авария(и), углекислый газ (или CO2 ), огнетушащее вещество(я), средство(я) пожаротушения, морской, морской, судоходная промышленность, военный, гражданский, промышленность (и), компания (и), фирма (и), человек, мужчины, рабочий (и), служащий (и), рабочий (и). Все соответствующие статьи были получены.Был проведен поиск в следующих базах данных:

  • OSHA 1973-1997
  • MEDLINE 1966-1997
  • Токлайн 1965-1997
  • Energy SciTec 1974-1997
  • НТИС 1964-1997
  • Справочный файл публикаций GPO
  • Торгово-промышленная база данных IAC 1976-1997
  • Сборник медико-биологических наук за 1982–1997 годы
  • Ei Compendex 1970-1977
  • Wilson Applied Science and Technology Abstracts 1983-1997
  • База новостей химической безопасности 1981-1997
  • Ежемесячный каталог GPO 1997

Национальный институт безопасности и гигиены труда (NIOSH) Поиск в библиотеке: был проведен поиск в базе данных NIOSH в их библиотеке в Цинциннати, штат Огайо.

Интернет-поиск: Интернет-поиск с использованием тех же ключевых слов, что и при поиске в библиотеке, также был проведен в следующих электронных базах данных:

  • Государственная типография
  • FireDoc
  • Онлайн-база данных NFPA

Профессиональные контакты

Контактным лицам было предложено предоставить информацию об инцидентах, связанных со гибелью людей и/или травмами, связанными со случайным или преднамеренным сбросом углекислого газа в системы противопожарной защиты. (К случайным выбросам относятся выбросы, происходящие во время операций по техническому обслуживанию системы углекислого газа или рядом с ней, во время тестовых учений, а также в результате ошибки оператора или неисправного компонента системы. Преднамеренные выбросы, как правило, происходят в условиях пожара; однако они также включают некоторые выбросы во время учения или из-за ложной тревоги.) Были запрошены подробности инцидента (например, дата, название объекта и место происшествия), а также описание причины инцидента и количество людей, получивших ранения или погибших. .Хотя эта информация была запрошена, объем доступной информации варьировался в зависимости от инцидента.

Ассоциации/частные компании/государственные организации/исследовательские лаборатории

Вся соответствующая информация была получена непосредственно со следующих сайтов и/или от контактов, которые были там указаны:

  • Общество инженеров пожарной охраны
  • Национальная ассоциация дистрибьюторов пожарного оборудования
  • Ассоциация систем пожаротушения
  • Хьюз Ассошиэйтс, Инк.
  • Кидде Интернэшнл
  • Противопожарная защита Ansul
  • Фике Корпорация
  • Страховые компании, специализирующиеся на высокоэффективной защите от рисков
  • Национальная оборона Канады
  • Департамент ВМС США
  • Министерство энергетики США (DOE)
  • USCG
  • NIOSH — Отдел исследований безопасности
  • Центр глобальных экологических технологий, Инженерно-исследовательский институт Нью-Мексико (NMERI)
  • Национальная пожарная лаборатория, Канадский исследовательский совет
  • Агентство поддержки кораблей, Министерство обороны Соединенного Королевства
  • Ассоциация немецких инженеров по технике безопасности
  • Баварский земельный институт охраны труда
  • Баварский земельный институт медицины
  • Координационное бюро по охране труда
  • Управление по делам пожарной охраны
  • Департамент охраны окружающей среды (Umweltbundesamt)
  • Федеральная ассоциация труда
  • Федеральный союз огнетушителей и установок
  • Федеральный союз профессиональных инженеров по охране труда
  • Федеральный институт охраны труда
  • Отрасли пожарной безопасности
  • Немецкое общество охраны труда и опасностей
  • Немецкий пожарный союз
  • Министерство внутренних дел федеральной земли Баден-Вюртемберг
  • Институт гигиены
  • Научно-исследовательский институт пожарной безопасности (Universitaet Karlsruhe)
  • Охрана труда и техническая безопасность
  • МВД
  • Управление предотвращения ущерба
  • Союз безопасности (страхование)
  • Управление безопасности на море Австралии
  • Ричард Бромберг, представитель HTOC из Бразилии (Был проведен более подробный поиск в библиотеке для сбора подтверждающей информации об инциденте, предоставленной этим источником. )
  • Мацуо Исияма, представитель HTOC из Японии
  • Syncrude Canada Ltd.
  • Совет по предотвращению убытков, Великобритания

Результаты поиска

Результаты этого всеобъемлющего обзора данных представлены в Приложении А. С 1975 года по настоящее время был обнаружен в общей сложности 51 отчет об инцидентах с углекислым газом, в которых сообщалось о 72 смертельных случаях и 145 травмах в результате несчастных случаев, связанных с выбросом углекислого газа. системы пожаротушения.(Запрашивалась информация о любых случаях смерти или травм в результате использования систем пожаротушения углекислым газом. Запрашивались данные как о происшествиях, связанных с пожаром, так и о происшествиях, не связанных с пожаром; однако было значительно труднее собрать информацию о происшествиях, связанных с пожаром. ■ Травмы и смертельные случаи в результате пожара обычно классифицируются только как связанные с пожаром и не зависят от применяемого средства пожаротушения. Поэтому случаи гибели и травм от двуокиси углерода в результате пожара могут быть представлены неадекватно.Кроме того, следует отметить, что любой выброс углекислого газа, который не привел к травмам и/или смерти, не был включен в анализ.) Все смерти, приписываемые углекислому газу, были результатом удушья. Подробности о травмах, как правило, не приводились в отчетах об инцидентах, хотя некоторые проверки OSHA указывали асфиксию в качестве характера травмы.

До 1975 года было обнаружено 11 записей об инцидентах, в которых сообщалось о 47 смертельных случаях и 7 травмах, связанных с углекислым газом.Двадцать из 47 смертей произошли в Англии до 1963 года; однако причина этих смертей неизвестна. В Таблице 2 представлена ​​разбивка по категориям сообщений об инцидентах с выбросами углекислого газа и выявленных смертей/травм.

Несмотря на то, что был проведен всесторонний обзор, следует отметить, что данные, полученные в результате этого процесса, могут быть неполными, поскольку: 1) дополнительные источники данных могут быть трудно обнаружить (например, международные инциденты), 2) записи неполны, 3) агентства не обязаны сообщать, 4) неофициальная информация отрывочна и ее трудно проверить, и 5) смерти, связанные с пожаром из-за CO2, как правило, плохо документированы.

Таблица 2.  Результаты поиска

Категория использования Количество происшествий Смертей Травмы
США и Канада
1975- настоящее время Военный 9 10 15
Невоенный 20 19 73
До 1975 г. Военный 3 11 0
Невоенный 5 3 3
Итого 37 43 91
Международный
1975- настоящее время Военный 1 4 5
Невоенный 21 39 52
До 1975 г. Военный 0 0 0
Невоенные a 3 33 4
Итого 25 76 61
Итого 62 119 152

a В общее число международных невоенных инцидентов, смертей и ранений до 1975 г. включены 20 смертей в результате использования двуокиси углерода в качестве средства пожаротушения в Англии с 1945 г. до середины 1960-х гг., причиной которых является неизвестный.

Все 13 военных инцидентов, зарегистрированных примерно с 1948 года, были связаны с морской пехотой. Только 11 из 49 гражданских (коммерческих, промышленных или государственных) инцидентов, зарегистрированных за тот же период времени, были связаны с морем. Остальные инциденты произошли в центрах обработки данных, атомных электростанциях, центрах подготовки пилотов, самолетах, автобусных гаражах, узлах связи аварийно-спасательных служб, хранилищах отходов, подземных гаражах, сталепрокатных заводах, конвейерах по сборке автомобилей и других объектах.

Результаты, представленные в Приложении A, показывают, что случайное воздействие углекислого газа во время технического обслуживания или тестирования является основной причиной смерти или травм. В некоторых случаях персонал не соблюдал необходимые меры безопасности, которые могли предотвратить травму или смерть, а возможно, даже само облучение. В ряде случаев в результате инцидента были введены новые процедуры. Причины травм и/или смертей приведены в Таблице 3.

В некоторых случаях причиной случайного выброса было техническое обслуживание элементов, отличных от самой системы пожаротушения.Самый последний зарегистрированный случай произошел в Зоне испытательного реактора, Национальной инженерно-экологической лаборатории штата Айдахо (крупный объект Министерства энергетики США), где углекислый газ был случайно выпущен в здание электрического распределительного устройства во время планового профилактического обслуживания электрических выключателей. В другом недавнем инциденте с бразильским нефтяным танкером, пришвартованным в гавани, команда по уборке случайно разрядила систему углекислого газа, работая под палубой. Точно так же в Murray Ohio Manufacturing Company рабочие разрядили систему углекислого газа, выполняя установку рядом с детектором, который приводил в действие систему.На военно-морской машине для пополнения запасов рабочий по техническому обслуживанию потерял опору и наступил на активационный клапан, выполняя техническое обслуживание верхнего освещения. В этих инцидентах не было отмечено, были ли соблюдены предварительные меры предосторожности, как указано в руководствах OSHA, SOLAS или NFPA. Однако в некоторых других случаях необходимые меры предосторожности не были соблюдены. Например, во время инцидента с авианосцем «Самтер» моряки выполняли плановое техническое обслуживание системы углекислого газа в шкафчике для покраски, когда система разрядилась.Позже было установлено, что этот персонал пропустил три из четырех предварительных шагов в Карте требований к техническому обслуживанию.

В тестовых и тренировочных ситуациях разряды, приводящие к смерти и травмам, не всегда были случайными. В двух сообщениях об инцидентах система двуокиси углерода была преднамеренно сброшена для целей тестирования, и газ вышел в соседнюю зону (хранилище опасных отходов Университета Айовы, компания A.O. Smith Automotive Products Company). Во время инцидента в Японии в 1993 году CO2 был намеренно сброшен в яму на открытом воздухе в рамках учений. Впоследствии персонал вошел в яму, не зная о выбросе. Два человека погибли во время «затяжного» испытания системы углекислого газа на борту грузового судна Cape Diamond. Последующие расследования показали, что бортовой персонал не был эвакуирован из машинного отделения во время испытаний, как это должно было произойти в соответствии с установленными правилами техники безопасности. Кроме того, главный выпускной клапан не был полностью закрыт, что привело к выбросу большего количества углекислого газа, чем предполагалось.

Таблица 3.Причины травм и/или смерти, связанных с выбросами углекислого газа после 1975 г. a

Причина травм/смерти Инцидент Артикул b
Случайный выброс во время технического обслуживания/ремонта системы углекислого газа Авианосец ВМФ (1993 г.) USS Sumter
Турбогенератор
Little Creek Naval
Авианосец ВМС (1980 г.) Грузовое судно Cartercliffe Hall Cargo Protection Автоматизированные системы пожаротушения
Autoridad Energia Electrica-Planta
Daguao
Darwin 1997
Heath 1993
Allen 1997
Heath 1993
Darwin 1997
Warner 1991
Allen 1997
OSHA 1999 OSHA 1999
Случайный выброс во время технического обслуживания вблизи системы углекислого газа Бразильский нефтяной танкер Murray Manufacturing Co. Пополнение ВМС Oiler Oiler Kalamazoo
Тендер подводной лодки ВМФ
SS Lash Atlantico
Stevens Technical Services Inc. Зона испытательного реактора, Национальная инженерно-экологическая лаборатория Айдахо
Bromberg 1998
McDonald 1996
Darwin 1997
Heath 1993
Darwin 1997
Hager 1981
OSHA 1999
Caves 1998
Случайный выброс во время тестирования
Кейп Даймонд Расследование морских аварий
Отчет за 1996 год
Случайный выброс во время пожара
Ситуация
Газовоз
Атомная электростанция Surry
Пачи 1996
Варник 1986
Случайный выброс из-за неисправной установки
или компонента системы
Дрезден Земпергалери
Хоуп-Крик
Дрешер и Биз, 1993 г.
Пещеры, 1998 г.
Случайный выброс из
Ошибка оператора
Французский центр обработки данных
Автостоянка (Япония)
Грос и др. 1987
Исияма 1998
Случайный выброс — ложная тревога Баржа Consolidated Edison Co.
Meredith/Burda Corporation
OSHA 1998
OSHA 1999
Преднамеренный выброс во время
тестирования/обучения
U. of Iowa Hazardous Waste
Хранилище
Японская открытая яма
A.O. Smith Automotive Products
Компания
Bullard 1994 Исияма 1998
OSHA 1999
Преднамеренный выброс во время пожара
Ситуация
Авианосец ВМС (1966 г.) Австралийский военно-морской корабль Westralia Airline Constellation Ravenswood Aluminium Corporation
Строительная площадка Muscle Shoals
Darwin 1997
Webb 1998
Gibbons 1997
OSHA 1999 OSHA 1999
Преднамеренный выброс — ложная тревога Япония Исияма 1998

a Случаи, когда причина сброса была неясна, в таблицу не включены.
b Ссылки из Таблицы 3 перечислены в Приложении A.

Изучение рисков, связанных с системами пожаротушения углекислым газом

Риск, связанный с использованием углекислотных систем, основан на том факте, что уровень углекислого газа, необходимый для тушения пожаров (и, таким образом, для защиты ограждения), во много раз превышает смертельную концентрацию. Например, минимальная расчетная концентрация для тушения возгорания пропана составляет 36 процентов. Такая концентрация углекислого газа может вызвать судороги, потерю сознания и смерть в течение нескольких секунд.Поскольку складские помещения для баллонов с углекислым газом часто относительно малы по сравнению с охраняемыми территориями, непреднамеренные сбросы в эти складские помещения также приведут к уровням, намного превышающим смертельный уровень. Поскольку последствия воздействия происходят быстро и без предупреждения, права на ошибку практически нет.

Предполагается, что системы полного затопления углекислым газом должны быть спроектированы таким образом, чтобы во время пожаротушения не происходило воздействия на человека. Сигналы тревоги перед сбросом и временные задержки предписаны в руководствах NFPA 12, OSHA и SOLAS для предотвращения такого воздействия.Следовательно, во время пожаров происходит относительно небольшое количество аварий с использованием углекислотных систем; скорее, несчастные случаи чаще всего происходят во время обслуживания самой системы углекислого газа, во время обслуживания вокруг системы углекислого газа или, в более ограниченной степени, во время испытаний системы пожаротушения. Что касается случайных выбросов, произошедших во время технического обслуживания, результаты исследования показали, что смерть и/или травмы от воздействия углекислого газа были вызваны: 1) непреднамеренным срабатыванием системы из-за отсутствия надлежащих мер безопасности для предотвращения таких выбросов, 2 ) несоблюдение техники безопасности или 3) низкая техническая квалификация персонала, находящегося вблизи углекислотной системы.

Хотя регулирующие органы, органы по стандартизации и страховщики достаточно хорошо понимают риск, связанный с использованием двуокиси углерода для противопожарной защиты в защищенных корпусах, риски, связанные с двуокисью углерода, могут быть недостаточно поняты обслуживающим персоналом, выполняющим функции на или вокруг систем двуокиси углерода. Несоблюдение предписанных мер безопасности является демонстрацией непонимания и оценки опасностей, связанных с двуокисью углерода.Должны быть предусмотрены меры предосторожности для обеспечения того, чтобы персонал следовал строгим инструкциям, даже если этот персонал просто входит в зоны хранения, где размещены баллоны и компоненты системы двуокиси углерода.

Примером этого является опыт Германии по использованию двуокиси углерода для противопожарной защиты. В Германии для защиты объектов и установок используется большое количество углекислотных систем. Большинство из них оснащены автоматическим выпуском углекислого газа даже в людных местах.Несмотря на относительное изобилие систем с углекислым газом в Германии и тщательный поиск немецких записей об авариях, связанных с углекислым газом, было обнаружено только одно зарегистрированное событие, не связанное с пожаром. Личное общение с рядом источников (Brunner, 1998, Schlosser, 1997, Lechtenberg-Autfarth, 1998) подтверждает вывод о том, что в Германии с двуокисью углерода произошло относительно мало несчастных случаев во время пожаров. (Однако следует отметить, что несчастные случаи во время пожаров было труднее локализовать, поскольку в немецких источниках данных не проводилось различие между смертельными случаями и травмами, вызванными пожаром, и смертельными случаями и травмами, вызванными использованием двуокиси углерода.) Хорошие показатели безопасности немецкого опыта могут быть связаны с их подходом к установке и эксплуатации систем углекислого газа.

В Германии (и большей части Европы), в отличие от Соединенных Штатов, только сертифицированным монтажникам, специализирующимся на углекислом газе, разрешено устанавливать системы углекислого газа. После того, как система установлена, она проверяется и утверждается VdS Schadenverhütung (VdS), органом сертификации, очень похожим на Factory Mutual. Положения о работе системы строго соблюдаются и гарантируют, что временные задержки достаточны для выхода, что аварийная сигнализация работает должным образом, а правила и предупреждения размещены поблизости от системы углекислого газа. Разрешение на использование системы предоставляется только в том случае, если она соответствует всем стандартам и требованиям. Кроме того, по данным Европейского комитета по страхованию (CEA) (CEA — это федерация ассоциаций национальных страховых компаний в европейских странах с рыночной экономикой), установка двуокиси углерода и защищенный риск должны проверяться не реже одного раза в год уполномоченным лицом. эксперт AHJ (CEA 1997).

В дополнение к системе двойных и тройных проверок, введенных властями Германии, распространенность использования двуокиси углерода в Германии, возможно, способствовала повышению осведомленности и просвещению о рисках и опасностях агента.

Из-за широкого использования в Соединенных Штатах галона 1301, который безопаснее двуокиси углерода при пожаротушении, может быть меньше осведомленности об опасностях, связанных с использованием двуокиси углерода. Опыт показал, что при использовании галона 1301 обеспечивается относительно более высокий запас прочности по сравнению с двуокисью углерода. Этот высокий запас прочности может усугубить недостаток осведомленности об опасностях, связанных с использованием систем с углекислым газом.

Заключение и рекомендации

Анализ несчастных случаев со смертельным исходом или травмами, связанными с использованием двуокиси углерода в целях противопожарной защиты, показывает, что большинство зарегистрированных инцидентов произошло во время технического обслуживания системы защиты от двуокиси углерода или рядом с ней.Во многих ситуациях, когда воздействие углекислого газа приводило к смерти или травмам во время операций по техническому обслуживанию, выброс происходил в результате непреднамеренного касания, удара или нажатия персоналом компонента системы. В некоторых случаях персонал не соблюдал предписанные меры предосторожности. В других случаях меры безопасности соблюдались, но имели место другие механизмы аварийного сброса.

Изучение записей об авариях показывает, что на морских судах произошло непропорционально большое количество аварий, связанных с двуокисью углерода. Ряд факторов может играть роль в этих явлениях. Во-первых, ограниченное число членов экипажа корабля имеют подготовку и полномочия для активации системы углекислого газа (Gustafson 1998). Эти несколько членов экипажа очень хорошо обучены работе с системой, однако оставшийся персонал не обладает таким же уровнем сложных знаний. В частности, новые члены экипажа и нанятые по контракту рабочие по техническому обслуживанию могут быть незнакомы с конкретным судовым оборудованием, даже если им известно о потенциальной опасности систем углекислого газа в целом.Это незнание может привести к непреднамеренному срабатыванию, и поэтому важно, чтобы судовые операторы давали инструкции и требовали соблюдения конкретных судовых процедур (Hansen 1999). Отсутствие обучения может привести к тому, что определенный персонал коснется, вмешается или ударит по компонентам системы, что затем вызовет активацию. Кроме того, необученный персонал может игнорировать предупредительные знаки или сигналы тревоги, потому что они не были должным образом проинформированы об опасностях. Кроме того, из-за конструкции многих судовых систем механизм ручного включения иногда представляет собой трос, соединенный с рычагом с исполнительным устройством.В некоторых конструкциях трос не заключен в защитный кожух в месте крепления к управляющим цилиндрам. Открытый характер этого устройства облегчает случайное срабатывание. Однако в большинстве систем кабель проходит в кабелепроводе со шкивами, чтобы обеспечить повороты и изгибы в кабельной трассе. Кроме того, для активации судовых систем весом более 300 фунтов, одобренных Береговой охраной США, необходимы два отдельных элемента управления, что снижает риск случайного разряда из-за оголенных кабелей (Wysocki 1999).

Еще одним фактором, влияющим на показатели безопасности морских применений, является характер нормативных требований, регулирующих использование систем с углекислым газом.Морские правила (46 CFR Part 76.15 и SOLAS) не содержат подробных требований по обеспечению безопасности персонала. Эти морские правила можно противопоставить стандарту NFPA, который содержит более конкретные предложения по защите персонала от неблагоприятного воздействия углекислого газа. Усовершенствование морских правил, по крайней мере, обеспечит конкретные требования, которые предположительно помогут уменьшить случайное облучение, которое происходит в морских приложениях.

Кроме того, в некоторых случаях языковой барьер может представлять собой источник дополнительного риска.Например, если вывески и учебные пособия доступны только на английском языке, персонал, не владеющий английским языком, может не получить адекватного или своевременного предупреждения. Следовательно, доступ к этим материалам на преобладающем языке работников, не умеющих читать по-английски, может помочь в обучении персонала и тем самым снизить риски.

Ссылки

Бишофф, Берни. 1999. Chemetron Fire Systems, Маттесон, Иллинойс, личное общение.

Бруннер, доктор Уолтер. 1998. envico AG, Gasometer Strasse 9, Ch 8031 ​​Цюрих, Швейцария, личное сообщение.

КАТАМА. 1953. Авиационная токсикология — введение в предмет и справочник данных.

Комитет по авиационной токсикологии, Ассоциация авиационной медицины. Blakiston Co.: Нью-Йорк, штат Нью-Йорк. стр. 6-9, 31-39, 52-55, 74-79, 110-115.

ЦКОХС. 1990. Химическая инфограмма углекислого газа. Канадский центр охраны труда и техники безопасности, Гамильтон, Онтарио. Октябрь.

СЕА. 1997. Планирование и установка систем CO2. Европейский комитет гарантий: Париж, Франция.

29 CFR, часть 1910.160 (b) (11). 1994. Стационарные системы пожаротушения. Свод федеральных правил, 1 сентября

29 CFR 1910.162. 1994. Стационарные системы пожаротушения, газообразный агент. Свод федеральных правил, сентябрь.

46 CFR, часть 76.15. 1997. Гл. I — Система пожаротушения углекислым газом, детали. Свод федеральных правил, 1 октября.

Консолацио, Западная Вирджиния; Фишер, МБ; Пейс, Н.; Пекора, LJ; Питтс, Г.К.; Бенке, А.Р. 1947. Воздействие на человека высоких концентраций углекислого газа по отношению к различному давлению кислорода при экспозиции до 72 часов.Являюсь. Дж. Физиол. 51:479-503.

Трус, Х. В.; Джонс, Г.В. 1952. «Пределы воспламеняемости газов и паров». Бюллетень 503, Горнодобывающее управление Министерства сельского хозяйства США: Питтсбург, Пенсильвания.

Далгаард, Дж. Б.; Денкер, Г.; Фаллентин, Б.; Хансен, П.; Кемпе, Б.; Стенсбергер, Дж.; Wilhardt, P. 1972. Смертельные отравления и другие опасности для здоровья, связанные с промышленным рыболовством. бр. J. Ind. Med. 29:307-316.

Дриппс, Р.Д.; Comroe, JH. 1947. Дыхательная и циркуляторная реакция нормального человека на вдыхание 7.6 и 10,4% углекислого газа при сравнении максимальной вентиляции, создаваемой тяжелой мышечной нагрузкой, вдыханием углекислого газа и максимальной произвольной гипервентиляцией. Являюсь. Дж. Физиол. 149:43-51.

Фридман, Р. 1989. Принципы химии противопожарной защиты, 2-е издание. Национальное агентство противопожарной защиты: Куинси, Массачусетс.

Фридман, Р. 1992. Теория пожаротушения. Справочник по противопожарной защите, 17-е издание, изд. А. Кот. Национальное агентство противопожарной защиты: Куинси, Массачусетс.

Gellhorn, E. 1936. Влияние недостатка O2, изменений содержания углекислого газа во вдыхаемом воздухе и гиперпноэ на распознавание интенсивности зрения. Являюсь. Дж. Физиол. 115:679-684.

Геллхорн, Э.; Spiesman, I. 1934. Влияние колебаний напряжения O2 и углекислого газа во вдыхаемом воздухе на слух. проц. соц. Эксп. биол. Мед. 32:46-47.

Геллхорн, Э.; Spiesman, I. 1935. Влияние гиперпноэ и изменений O2- и CO2-напряжения во вдыхаемом воздухе на слух.Являюсь. Дж. Физиол. 112:519-528.

Гиббс, Ф.А.; Гиббс Э.Л.; Леннокс, В.Г.; Нимс, Л.Ф. 1943. Значение двуокиси углерода в противодействии воздействию низкого содержания кислорода. Дж. Авиат. Мед. 14:250-261.

Густафсон, Мэтью. 1998. Штаб-квартира береговой охраны США, Вашингтон, округ Колумбия, личное сообщение.

КАГ. 1995. «Обзор токсических и удушающих опасностей заменителей чистых агентов галона 1301», подготовленный Группой альтернатив галонам (HAG) в Великобритании, февраль 1995 г. Как цитируется в письме от 9 мая 1995 г. от Дж.С. Николас, Ansul Inc. Карен Метчис, EPA.

Хансен, Ричард. 1999. Руководитель пожарной программы/руководитель проекта, Центр исследований и разработок Береговой охраны США, Гротон, Коннектикут, личное общение.

ИМО. 1992 г. Сводное издание СОЛАС, 1992 г., Сводное испытание Международной конвенции по охране человеческой жизни на море 1974 г. и Протокола к ней 1978 г.: статьи, приложение и сертификаты. Международная морская организация: Лондон, Англия.

ИРИ. 1994. Информационное руководство 13.3.1-Система двуокиси углерода. Июнь 1994 г. Страховщики промышленных рисков: Чикаго, Иллинойс.

Ishiyama, M. 1998. Nohmi Bosai, Ltd., представитель HTOC из Японии, личное сообщение.

Кети, С.С. и Шмидт, К.Г. 1948. Влияние измененного артериального давления углекислого газа и кислорода на мозговой кровоток и потребление кислорода мозгом у здоровых молодых мужчин. Дж. Клин. Вкладывать деньги. 27:484-492.

Lambertsen, CJ 1971. «Лечебные газы — кислород, углекислый газ и гелий.«Фармакология Дрилла в медицине». Глава 55, под ред. Дж. Р. ДиПальмы. McGraw-Hill Book Co.: Нью-Йорк, штат Нью-Йорк,

.

Лехтенберг-Аутфарт. 1998. Bundesanstalt Fur Arbeitsschutz und Arbeitsmedizin. (Федеральный институт охраны труда и здоровья), Дортмунд, Германия, личное сообщение. NFPA 12. Стандарт на системы пожаротушения двуокисью углерода. Издание 1998 года. Национальная ассоциация противопожарной защиты: Куинси, Массачусетс.

NFPA 2001. Стандарт для систем пожаротушения с чистыми реагентами. Издание 1996 года.Национальная ассоциация противопожарной защиты: Куинси, Массачусетс. Приложение А, разд. А-3-4.2.2.

НИОСХ. 1976. Критерии рекомендуемого стандарта: воздействие углекислого газа на рабочем месте. Публикация HEW № 76-194, Национальный институт охраны труда и здоровья, август.

OSHA. 1989. Двуокись углерода, промышленное воздействие и технологии контроля опасных веществ, регулируемых OSHA, Том I из II, Вещество A — I. Управление по охране труда. Вашингтон, округ Колумбия: У.С. Министерство труда, март.

Паттерсон, Дж. Л.; Хейман, Х .; Батарея, LL; Фергюсон, Р. В. 1955. Порог реакции мозговых сосудов человека на увеличение содержания углекислого газа в крови. Дж. Клин. Вкладывать деньги. 34:1857-1864.

Шлоссер, Ингеборг. 1997. VdS Schadenverhütung GmbH. Кельн, Германия, личное сообщение.

Шнайдер, ЕС; Truesdale, E. 1922. Влияние на кровообращение и дыхание увеличения содержания углекислого газа в крови у человека.Являюсь. Дж. Физиол. 63:155-175.

Шульте, Дж.Х. 1964. Закрытая среда по отношению к здоровью и болезни. Арка Окружающая среда. Здоровье 8:438-452.

Sechzer, PH; Эгберт, Л.Д.; Линде, HW; Купер, Д.Ю.; Дриппс, Р. Д.; Price, HL 1960. Влияние вдыхания CO2 на артериальное давление, ЭКГ и катехоламины плазмы и кортикостероиды 17-OH у здорового человека. Дж. Заявл. Физиол. 15(3):454-458.

Сенекал, Джозеф. 1999. Kidde-Fenwal, Inc., Ашленд, Массачусетс, личное сообщение.

Стронах, Ян.1999. ALCAN Aluminium LTD, Монреаль, Квебек, личное общение.

Белый, CS; Хамм, Дж. Х.; Армстронг, Э.Д.; Лундгрен, Н.П.В.. 1952. Толерантность человека к острому воздействию углекислого газа. Отчет № 1: Шесть процентов углекислого газа в воздухе и в кислороде. авиационная мед. стр. 439-455.

Willms, C. 1998. Технический директор FSSA, Балтимор, Мэриленд, личное общение.

Willms, C. 1999. Технический директор FSSA, Балтимор, Мэриленд, личное общение.

Вонг, КЛ.1992. Углекислый газ. Внутренний отчет Токсикологической группы Космического центра Джонсона. Национальное управление по аэронавтике и исследованию космического пространства: Хьюстон, Техас.

Высоцкий, Т. Дж. 1992. Двуокись углерода и прикладные системы. Справочник по пожарной безопасности. 17-е издание. Эд. А. Кот. Национальное агентство противопожарной защиты: Куинси, Массачусетс.

Wysocki, T. J. 1998. Guardian Services, Inc., личное сообщение.

Wysocki, T. J. 1999. Guardian Services, Inc., личное сообщение.

404 — Не найдено — Hilti Россия

404 — Не найдено — Hilti Россия Перейти к основному содержанию

Страница, к которой вы пытаетесь получить доступ, не существует

Это может быть потому, что

  • Страница удалена.
    Если вы использовали закладку, рекомендуем обновить ссылку.
  • Также возможно опечатка в ссылке.

Попробуйте следующие варианты

  • Воспользуйтесь нашим поиском, чтобы найти то, что вы искали.
  • Используйте нашу основную навигацию для доступа к информации о наших продуктах и ​​услугах.
  • Начните просматривать нашу домашнюю страницу.
Нужна помощь? Связаться с нами

Зарегистрируйтесь здесь

Работайте быстрее онлайн.
Воспользуйтесь всеми преимуществами использования веб-сайта Hilti.

Зарегистрируйтесь сейчас

Возникли проблемы со входом в систему или вы забыли свой пароль?

Пожалуйста, введите свой адрес электронной почты ниже. Вы получите инструкции по созданию нового пароля.

Нужна помощь? Связаться с нами

Зарегистрируйтесь здесь

Работайте быстрее онлайн.
Воспользуйтесь всеми преимуществами использования веб-сайта Hilti.

Зарегистрируйтесь сейчас

Выберите следующий шаг для продолжения

Ошибка входа

К сожалению, мы не можем войти в систему.
Адрес электронной почты, который вы использовали, не зарегистрирован для {0}, но зарегистрирован для другого веб-сайта Hilti.

Обновление количества

Обратите внимание, объем заказа обновлен.Это связано с упаковкой и минимальным объемом заказа.

Обратите внимание, объем заказа был обновлен до . Это связано с упаковкой и минимальным объемом заказа.

Предзаказ Nuron Испытайте новейшие беспроводные инновации. Отправка начинается в марте. Откройте для себя Нурон

Руководство по строительству жилых домов для одной семьи

Руководство по строительству жилых домов для одной семьи

— Каркас стен

ОБрамление стен


Быстрый индекс

Выдержки из Единых строительных норм и правил TM 1994 г., авторское право © 1994 г., включены в данное руководство с разрешения издателя, Международная конференция строительных чиновников.


сек. 2318. Каркас стен. Обрамление экстерьера и внутренние стены должны соответствовать положениям, указанным в разделе . 2326 , если не предоставлен специальный дизайн.

Деревянные каркасные стены и несущие перегородки не должны поддерживать более двух этажей. и крышу, если анализ, удовлетворительный для официального здания, не покажет что усадка деревянного каркаса не окажет неблагоприятного воздействия на конструкцию или любые водопроводные, электрические или механические системы или другое оборудование, установленное в нем из-за чрезмерной усадки или дифференциальных перемещений, вызванных усадкой.Анализ также должен показать, что водосточная система крыши и вышеперечисленное системы или оборудование не будут подвергаться неблагоприятному воздействию или, в качестве альтернативы, такие системы должны быть спроектированы с учетом дифференциальной усадки или движений.


Пороги

сек. 2326.6. Фундаментные плиты или подоконники. Фонд плиты или пороги, опирающиеся на бетонный или каменный фундамент, должны быть закреплены болтами в соответствии с требованиями Раздела 1806.6.

сек.1806.6. Фундаментные плиты или подоконники. Фундаментные плиты или подоконники крепится болтами к фундаменту или стене фундамента не менее чем на 1/2 дюймовые (13 мм) стальные болты номинального диаметра, встроенные не менее 7 дюймов (178 мм) в бетон или кирпичную кладку на расстоянии не более 6 футов (1829 мм) отдельно. На каждую деталь должно приходиться не менее двух болтов, при этом один болт должен располагаться в пределах 12 дюймов (305 мм) от каждого конца каждой детали. Гайка подходящего размера и шайба должна быть затянута на каждом болте к пластине.Фундаментные плиты и подоконники должны быть из дерева, указанного в разделе 2317.4 .

сек. 2317.4. Плиты, подоконники и шпалы. Все основания плиты или пороги и шпалы на бетонной или каменной плите, которая находится в прямом контакт с землей и подоконники, которые опираются на бетонные или каменные фундаменты, должна быть обработана древесина или основа красного дерева, все маркировано или клеймо утвержденное агентство.

Дополнительные местные требования: Пороги наружных стен опираются на бетон. должен быть из красного дерева или пиломатериала, обработанного давлением, и должен быть номинальным 2-дюймовая толщина (2x материала) с их шириной, по крайней мере, равной ширине используемых шпилек.Стальные болты, используемые для крепления подоконника, должны быть не менее 10 дюймов в длину.


Настенные шпильки

сек. 2326.11.1. Размер, высота и интервал. Размер, высота и интервал шпилек должно соответствовать таблице 23-I-R-3 , за исключением того, что шпильки не должны располагаться более чем на 16 дюймов (406 мм) по центру или поддерживать больше, чем крышу и потолок, или превышать 8 футов (2438 мм) в высоту для наружных стен и несущих стен или 10 футов (3048 мм) для внутренних помещений ненесущие стены.

сек. 2326.11.2. Детали обрамления. Шпильки должны быть размещены с их широким размером, перпендикулярным стене. Не менее трех шпильки должны быть установлены в каждом углу наружной стены.

ИСКЛЮЧЕНИЕ: В углах третья стойка может быть опущена за счет использования деревянных прокладок или резервные планки из деревянной конструкционной панели толщиной 3/8 дюйма (9,5 мм), 3/8 дюйма (9,5 мм) ДСП типа 2-M, пиломатериалы толщиной 1 дюйм (25 мм) или другие утвержденные устройства, которые будут служить адекватной опорой для крепления облицовки материалы.В тех случаях, когда речь идет о показателях огнестойкости или значениях сдвига, древесина распорки, опорные планки или другие приспособления не должны использоваться, если это специально разрешено для такого использования.
ТАБЛИЦА 23-I-R-3 — Размер, высота и расстояние между деревянными стойками
Несущие стены Ненесущие стены
Размер шпильки
(дюймы)
Сбоку
Без опоры
Высота стойки (1)
Поддержка крыши и потолка
Только
Поддержка
одного этажа,
крыши и потолка
Поддержка двух полов
, крыши и потолка
Сбоку
Без опоры
Высота стойки (1)
Расстояние
(Ноги) Расстояние в дюймах (Ноги) (Дюймы)
1.2 х 3 (2) 10 16
2. 2 х 4 10 24 16 14 24
3. 3 х 4 10 24 24 16 14 24
4.2 х 5 10 24 24 16 24
5. 2 х 6 10 24 24 16 20 24

(1) Указанные высоты являются расстояниями между точками боковой опоры, расположенными перпендикулярно плоскости стены.Увеличение безопорной высоты допускается, если это обосновано анализом.

(2) Не допускается использовать на наружных стенах.


Верхние пластины

сек. 2326.11.2. Детали обрамления (продолжение). Несущая и наружная стена шпильки должны быть закрыты двойными верхними пластинами, чтобы обеспечить перекрытие в углах и на пересечениях с другими перегородками. Концевые соединения в двойном верхние пластины должны быть смещены не менее чем на 48 дюймов (2438 мм).

ИСКЛЮЧЕНИЕ: Можно использовать одну верхнюю пластину при условии, что пластина надлежащим образом закреплена в стыки, углы и пересекающиеся стены не менее чем на 3 дюйма на 6 дюймов (76 мм на 152 мм) и толщиной 0,036 дюйма (0,90 мм) (калибр 20), оцинкованный стали, прибитой к каждой стене или сегменту стены шестью гвоздями 8d или эквивалентны, при условии, что стропила, балки или фермы расположены по центру шпильки с допуском не более 1 дюйма (25 мм).

Когда шпильки подшипника расположены с интервалом 24 дюйма (610 мм), а верхние пластины менее двух размером 2 дюйма на 6 дюймов (51 мм на 152 мм) или двух размером 3 дюйма на 4 дюйма. (76 мм на 102 мм), а также в случае балок перекрытия, ферм перекрытий или крыши. фермы, которые они поддерживают, расположены с интервалом более 16 дюймов (406 мм), такие балки или фермы должны располагаться в пределах 5 дюймов (127 мм) от стоек под или должна быть установлена ​​третья пластина.

Внутренние ненесущие стены могут быть перекрыты одной верхней плитой. обеспечить перекрытие в углах и в местах пересечения с другими стенами и перегородки. Плита должна быть непрерывно закреплена в местах стыков прочной блокировкой. не менее 16 дюймов (406 мм) в длину и равных по размеру пластине или Металлические стяжки размером 1/8 дюйма на 1 1/2 дюйма (3,2 мм на 38 мм) со сращенными секциями крепится двумя гвоздями 16d с каждой стороны соединения.

Шпильки должны иметь полную опору на пластину или подоконник не менее 2 дюймов (51 мм) толщиной, имеющей ширину не менее ширины стеновых стоек.


Стеновая распорка

сек. 2326.11.3. Скрепление. Линии раскосных стен должны состоять из стеновые панели, отвечающие требованиям по расположению, типу и количеству раскосов, указанных в таблице 23-I-W , и находятся на одной линии или со смещением от каждого другие не более чем на 4 фута (1219 мм). Стеновые панели должны начинаться от не более 8 футов (2438 мм) от каждого конца линии раскосной стены. Все скреплено стеновые панели должны быть четко обозначены на планах.Строительство раскосов стеновые панели изготавливаются одним из следующих способов:

  1. Номинальные непрерывные диагональные распорки размером 1 дюйм на 4 дюйма (25 мм на 102 мм) позволяют в верхнюю и нижнюю пластины и промежуточные шпильки, расположенные под углом не более 60 градусов или менее 45 градусов от горизонтали и к каркасу в соответствии с таблицей 23-I-Q .
  2. Деревянные доски с минимальной толщиной нетто 5/8 дюйма (16 мм), нанесенные по диагонали. на шпильках, расположенных на расстоянии не более 24 дюймов (610 мм) от центра.
  3. Обшивка деревянными конструкционными панелями толщиной не менее 5/16 дюймов (7,9 мм) для расстояния между стойками 16 дюймов (406 мм) и не менее 3/8 дюйма (9,5 мм). мм) для расстояния между стойками 24 дюйма (610 мм) в соответствии с разделом 2315 . и Таблица 23-I-P.
  4. Обшивка ДВП Панелями размером 4 на 8 футов (1219 мм на 2438 мм) не менее толщиной более 1/2 дюйма (13 мм), нанесенной вертикально на шпильки, расположенные на расстоянии не более 16 дюймов (406 мм) по центру при установке в соответствии с разделом 2315 и Таблица 23-I-P.
  5. Гипсокартон [обшивка, толщиной 1/2 дюйма (13 мм) и шириной 4 фута (1219 мм), стеновая панель или основание из шпона] на стойках, расположенных на расстоянии не более 24 дюймов (610 мм) от центр и прибит на расстоянии 7 дюймов (178 мм) по центру гвоздями в соответствии с требованиями Таблица 25-I.
  6. Панели обшивки стен из ДСП, установленные в соответствии с таблицей 23-И-Н-2.
  7. Штукатурка из портландцемента (штукатурка) на шпильках, расположенных на расстоянии 16 дюймов (406 мм) от центра. установлен в соответствии с таблицей 25-I .
  8. Обшивка из ДВП при установке в соответствии с разделом 2320.6 и Таблица 23-I-O.

Для методов 2, 3, 4, 6, 7 и 8 каждая скрепленная стеновая панель должна быть не менее 48 дюймов (1219 мм) в длину, покрывая три места для шипов, где шипы 16 дюймов (406 мм) друг от друга и охватывают два места для шипов, где шипы расположены на расстоянии друг от друга 24 дюйма (610 мм) друг от друга.

Для метода 5 каждая раскосная стеновая панель должна быть не менее 96 дюймов (2438 мм). в длину применительно к одной стороне раскосной стеновой панели и 48 дюймов (1219 мм) при нанесении на обе стороны.

Все вертикальные стыки панельной обшивки должны выполняться на шпильках. Горизонтальный стыки должны располагаться над блокировкой, равной по размеру шипу, за исключением случаев, когда отменяется требованиями к установке конкретных материалов обшивки.

Подошвы скрепленных стеновых панелей должны быть прибиты гвоздями к каркасу пола и верхней части плиты должны быть соединены с приведенным выше каркасом в соответствии с таблицей . 23-I-Q. Порожки крепятся болтами к фундаменту или плите в соответствии с Раздел 1806.6. Там, где балки перпендикулярны раскосной стене линиями выше, блокировка должна быть предусмотрена под и на одной линии с раскосами стеновые панели.

сек. 2326.11.4. Стеновые панели с чередующимися связями. Любая раскосная стеновая панель требуется в соответствии с разделом 2326.11.3 . может быть заменен альтернативным стеновая панель, построенная в соответствии со следующим:

1. В одноэтажных зданиях каждая панель должна иметь длину не менее 2 фута 8 дюймов (813 мм) и высотой не более 10 футов (3048 мм).Каждая панель должна иметь обшивку с одной стороны минимальной толщиной 3/8 дюйма. фанерная обшивка толщиной 9,5 мм, прибитая обычными или оцинкованными коробчатыми гвоздями 8d в соответствии с таблицей 23-I-Q и заблокированными по всем кромкам фанеры. Два анкерных болта, установленных в соответствии с Раздел 1806.6 , должны быть предусмотрены на каждой панели. Анкерные болты должны располагаться в четверти панели. точки. Каждая торцевая стойка панели должна иметь крепежное устройство, прикрепленное к фундамент, способный обеспечить утвержденную подъемную силу не менее чем 1800 фунтов (816.5 кг). Привязное устройство должно быть установлено в соответствии с рекомендациями производителя. Панели должны поддерживаться непосредственно на фундамент или на каркас пола, опирающийся непосредственно на фундамент которая непрерывна по всей длине линии раскосов стены. Этот фундамент должен быть усилен не менее чем одним арматурным стержнем № 4 Верх и низ.

2. На первом этаже двухэтажного дома каждая скрепляющая стеновая панель должны соответствовать разделу 2326 .11.4, поз. 1, , за исключением того, что фанерная обшивка должна быть предусмотрена с обеих сторон, три анкерных болта должны быть размещены в одной пятой точке, а грузоподъемность швартовного устройства должен быть не менее 3000 фунтов (1360,8 кг).


Кривые стены

сек. 2326.11.5. Кривые стены. Кривые стены фундамента должны быть каркасными шипов не менее размера, чем шипы, указанные выше, с минимальной длиной 14 дюймов (356 мм) или должны быть обрамлены сплошным блоком.При превышении 4 фута (1219 мм) в высоту, такие стены должны быть скреплены стойками, имеющими размер, необходимый для дополнительной истории.

Такие стены, высота стоек которых превышает 14 дюймов (356 мм), считаются быть стенами первого этажа с целью определения необходимой распорки по Раздел 2326.11.3. Обшивка сплошным блоком или деревянными конструкционными панелями может использоваться для крепления каленых стен с высотой стоек 14 дюймов (356 мм) и менее.

Шаг краевого гвоздя для необходимой распорки стены не должен превышать 6 дюймах (152 мм) по центру вдоль фундаментной плиты и верхней плиты каленая стена.Размер гвоздя, расстояние между гвоздями для забивания гвоздей в полевых условиях и другие ограничения Требования к граничным гвоздям должны быть такими же, как и в других частях кодекса. для конкретных используемых крепежных материалов.


Настенные перемычки

сек. 2326.11.6. Заголовки. Коллекторы и перемычки должны соответствовать требования, изложенные в настоящем пункте, и вместе с их обеспечением системы должны быть спроектированы так, чтобы выдерживать нагрузки, указанные в нормах. Все в несущих стенах должны быть предусмотрены проемы шириной 4 фута (1219 мм) или менее с перемычками, состоящими либо из двух кусков 2-дюймового (51 мм) каркасного пиломатериала положить на ребро и надежно скрепить вместе или 4-дюймовый (102 мм) пиломатериал эквивалентное поперечное сечение.Все отверстия шириной более 4 футов (1219 мм) должны быть снабжены перемычками или перемычками. Каждый конец перемычки или перемычки должен иметь длину опоры не менее 1 1/2 дюйма (38 мм) для полного ширина перемычки.


Фанерные диафрагмы

Гвозди для обшивки мембраны или другие одобренные соединители для обшивки должны быть загоняется заподлицо, но не должен разрушать поверхность обшивки.

Гвозди должны быть размещены на расстоянии не менее 3/8 дюйма от края панели. на расстоянии не более 6 дюймов от центра вдоль кромок панелей и должны быть прочно вбиты в элементы каркаса.

Фанерные диафрагмы и перегородки должны быть изготовлены из фанерных листов. не менее 4 футов x 8 футов, за исключением границ и изменений в обрамлении, где минимум размер листа должен быть 24 дюйма, если все края листов меньшего размера не поддерживается кадрированием участников или блокировкой.

Элементы каркаса или блокировки должны быть предусмотрены по краям всех листов в несущих стенах.


Детали каркаса стены

сек. 2326.11.7. Трубы в стенах. Несущие перегородки, содержащие водопроводные, отопительные или другие трубы должны быть обрамлены таким образом, а балки под ними таким образом, чтобы обеспечить надлежащий зазор для трубопровода. Где раздел такие трубопроводы проходят параллельно балкам пола, балки под ними такие перегородки должны быть сдвоены и расположены на расстоянии друг от друга, чтобы обеспечить проход таких труб и должны быть перекрыты. Где проложены водопроводные, отопительные или другие трубы. или частично в перегородке, требующей резки подошвы или пластин, металлическая стяжка не менее 0.058 дюймов (1,47 мм) (оцинкованный калибр 16) и 1 1/2 дюйма (38 мм) шириной должны быть прикреплены к каждой пластине поперек и к каждой сторону проема не менее чем шестью гвоздями 16d.

сек. 2326.11.8. Преодоление. Если не закрыто внутренней частью или наружные стеновые покрытия или обшивка, отвечающие минимальным требованиям настоящего Кодекса, все перегородки или стены с стойками, имеющие отношение высоты к наименьшей толщине более 50 должно иметь перекрытие не менее толщиной более 2 дюймов (51 мм) и той же ширины, что и установленные шпильки плотно прибиты к нему гвоздями, чтобы обеспечить достаточную боковую поддержку.

сек. 2326.11.9. Резка и вырубка. В наружных стенах и несущие перегородки, любая деревянная стойка может быть срезана или надрезана на глубину, не превышает 25% его ширины. Резка или надрезка шпилек на глубину допускается не более 40 процентов ширины шпильки в ненесущих перегородки, не несущие нагрузки, кроме веса перегородки.

сек. 2326.11.10. Скучные дыры. Отверстие не больше в Диаметр, превышающий 40 процентов ширины стойки, может быть просверлен в любой деревянной стойке.Допускаются отверстия, не превышающие 60 процентов ширины шпильки. в ненесущих перегородках или в любой стене, где каждая буровая стойка сдвоена, при условии, что таким образом просверлено не более двух последовательных сдвоенных шипов.


Противопожарные блокираторы

Противопожарная защита требуется во всех каркасных стенах на уровне потолка и пола. Расстояние по вертикали между блокировками не должно превышать 10 футов. Блокировка требуется между стойками вдоль и по линии марша косоура лестницы в боковинах лестницы.Отверстия для труб, которые проходят с одного уровня пола на в другое или в чердачное помещение проем должен быть заполнен негорючим такой материал, как стекловолокно на линии настенной плиты.

Противопожарные перегородки должны иметь как минимум двойную номинальную толщину, две толщины 1-дюймовый номинальный пиломатериал с нарушенными соединениями внахлестку, фанера 23/32 с соединениями на подкладке с фанерой 23/32, одной толщиной 3/4 дюйма Тип 2-х часовой ДСП с стыки покрыты ДСП толщиной 3/4 дюйма Тип 2-М, гипсокартоном, минеральной ватой, или другой негорючий материал, надежно закрепленный на месте.


.